Archiv der Kategorie: Amateurfunk

Themen rund um Amateurfunk.

Die Baumantenne von Robert DJ3KJ

Ich dachte erst, Robert macht einen Scherz!

Hallo Jörg, 

das schlimme ist ich werde es an den nächsten trockenen Tagen tatsächlich umsetzen wollen auch wenn der Leitwert
des Baumes nicht so gut sein kann. Meinen Segen für das Bild in dieser Rubrik hast du !

Bin selber mal gespannt wie brauchbar bzw. unbrauchbar die Idee ist, bin aber nicht der erste der das probieren will.

Hier induktiv eingekoppelt
http://we-make-money-not-art.com/tree_antenna/

Hier per Gama-Match
http://www.w7aia.org/techinfo_files/docs/RCC_Oct_2006_WB7ESV_The_Tree_Antenna.pdf

Hier sogar für 630m Band
http://w5jgv.com/tree_antenna/

73 Robert
(DJ3KJ)

Hier noch der Versuch von DF3DZ mit LV6, der Baum nach der Fehlanpassung, danach muste er gekürzt werden.

Neue Version von PowerSDR_mRX_PS 3.3.17 (2017-5-16)

Hinweis von mir:

1. Die Database muss neu erstellen werden, es  kommt sonst eine Fehlermeldung beim abspeichern des Transmit-Profiles.

2. Die Oberfläche der Epualizer-Einstellung hat sich verändert und wurde in der Funktion erweitert. Im Bild meine Einstellung vom Equalitzer bei einem Transmit-Filter von 130-3030 kHz.

3. Neu ist auch das CFC Tool, hier bin ich mir über die Funktion und Bedienung noch nicht im Klaren. Nach einem neuem Start von PowerSDR wird bei mir das CFC-Tool nicht mehr angezeigt, was ja auch im Release-Notes als nicht installiert beschrieben wird.

 

4. Neu ist auch das SWR Menü im PA-Setting.

5. Neu ist eine RIT / XIT-Synchronisierungsfunktion auf der Konsole, für die RIT und XIT Korrektur.

Nachfolgend das ReleaseNotes mit der Beschreibung der Veränderungen von Doug, W5WC:

 ReleaseNotes.md
 

OpenHPSDR-PowerSDR

Latest Release v3.3.17 May 16, 2017

3.3.17 (2017-5-16)

  • Corrects a compatibility issue with DDUtil
  • Corrects the 10x watt meter reading for the Anan-10/10E transceivers

OpenHPSDR-PowerSDR

Latest Release v3.3.16 May 3, 2017

3.3.16 (2017-5-3)

  • SWR
  • CFC Tools
  • MIDI2CAT
Download hier:
 

All,

PowerSDR/OpenHPSDR mRX PS v3.3.16, May 14, 2017 has been released.

This release can be downloaded from the TAPR Github website.
https://github.com/TAPR/OpenHPSDR-PowerSDR/releases

This release contains the following changes/fixes:

– Corrects sporadic HIGH SWR message found in v3.3.15. Your radio should
have the latest firmware flashed.
– Chris, W2PA added support for the Behringer CMD Micro and CMD PL-1 MIDI
controllers in the Midi2Cat interface. More information can be found in the
BehringerMods_Midi2Cat_v2.pdf located in the PowerSDR working directory.
– Chris, W2PA added a RIT/XIT sync feature to the console that increments
RIT and XIT the same amount when adjusting either of the values.
– Corrected an issue with the ‘Limit Stitched Receivers’ feature not
updating when using the 8000DLE.
– Added 200W Meter Trim range for the 8000DLE.

This release dos not implement the CFC audio tools or SSB w/carrier
features.

You will need to reset your database for this release.

Thanks & 73
Doug, W5WC

Vorschau neue Endstufe, Expert 1K5-FA von SPE

Dank an Georg DJ3AA für den Hinweis zur neuen Endstufe von SPE.

Präsentation am 11. März im Montichiari (Italien) Ham Fest, zusammen mit anderen Produkten wurde der neueste Solid State Verstärker von SPE präsentiert

Das Gerät kommt nur mit einem eingebauten ATU, Modell, es nutzt das neueste NXP Gerät MRF 1K50, das Gerät ist etwas schwerer als das 1.3K Modell aber gleich Größe.
Die Leistung ist gleichmäßig über die Bänder verteilt, etwa 1600 W bei 1,8 MHz und 14 MHz, auf 6 Metern (50 MHz) etwa 1580/1590 W.
Nach den vorgestellten IMD3-Plots bei 1KW und 1.5KW sehen die Zahlen sehr gut aus

Laut SPE wird das Gerät im Mai bei Dayton Hamvention präsentiert

Red Pitaya bringt einen neuen HAMlab auf dem Markt!

Nachtrag: Red Pitaya hat die Preise gesenkt.

Highlights

  • SDR + measurement instruments
  • rugged steel housing
  • LDMOSFET 10W Linear amplifier (160M-6M)
  • 1Gsps Ethernet interface
  • Software selectable 2 antenna ports with BNC and SO 239 UHF connectors
  • direct connections for a Morse key
  • direct microphone connection with PTT
  • headphones and line out audio low latency connection
  • accessories connection with PTT OUT, PTT IN and serial interface
  • built-in high performance software selectable low noise preamp 15/30dB and – attenuators 12dB/24dB/36dB
  • supports 2 fully independent receivers
  • cooper cooling system
  • works with Power SDR HAMlab edition software available for WINDOWS
  • AM,FM,RTTY,CW,LSB,USB, DIGITAL modes available (limited only by the application software)
  HAMlab 160-6 10W

€999

HAMlab 160-6 100W

€1699

SDR    
Output power 10 W 100 W
TX Frequency Range
1MHz – 62MHz
1MHz – 62MHz
Low Pass PA Filter Bands
160m / 80m / 40m / 30m / 20m / 17m / 15m / 12m / 10m / 6 m
160m / 80m / 40m / 30m / 20m / 17m / 15m / 12m / 10m / 6 m
Receiver architecture
Direct sampling
Direct sampling
Receivers
2
2
RX Frequency Range
25kHZ – 62,5 MHz
25kHZ – 62,5 MHz
Rx pre-amplifiers and attenuators
Preselectors
Optional Optional
Data transfer interface
Gigabit ethernet
Gigabit ethernet
SDR software
Other apps    
Oscilloscope
Spectrum Analyzer
Logic Analyzer
Signal Generator
Bode analyzer
Vector network analyzer kit Interested?
SIGN UP
Interested?
SIGN UP
Accessories    
Oscilloscope probes
Logic Analyzer probes
Wi-Fi dongle
Microphones Compatible with Hercules DJ controls Compatible with Hercules DJ controls
Extensions    
Preselectors 160m-6m Interested?
SIGN UP
Interested?
SIGN UP
Mechanical specifications    
Dimensions (mm) 340 (W) X 220 (D) x 100 (H) 340 (W) X 220 (D) x 100 (H)
Weight (kg) 4 kg 7 kg
Power supply 13.8V 4A 13.8V 10A

Dank an Johan, PA3ANG für die Information!

BobSmeter-Flex von WoodBoxRadio in PowerSDR

BobSmeter-Flex von WoodBoxRadio in PowerSDR

Ich benutze in meinem PowerSDR Programm das BobSmeter von WoodBoxRadio. Hierzu benötigt man zum einen die Software BobSmeter und einen Virtual Serial Ports Emulator, beide Dateien sind zum Download unten angehangen sowie eine Beschreibung zum BobSmeter.

Hier zeige ich die nötigen Schritte zur Installation:

Die Datei BobSmeter entpacken, im Verzeichnis befindet sich die Config Datei ConfigSmeter-Flex.txt hier trage ich die zu benutzende virtuale Com-Schnittstelle ein und nachfolgende Werte, in meinem Beispiel COM10.

//CAT1: PowerSDR;
ComCat1=COM10;

//System – ColorBackground=1;
ColorBackground=1;
SmeterTop=-833;
SmeterLeft=1097;
TimerInterval=20;
AvgOn=1;
AvgType=0;
AutoSynch=1;

Man kann diese Configuration auch über die Oberfläche von BobSmeter machen:

Jetzt benötigen wir noch eine virtuale Com-Schnittstelle die wir später in PowerSDR eintragen, über die wir die Daten für unser S-Meter bekommen. Hierzu benutze ich die Software VSPE, diese ist für 32bit Systeme frei, bei 64bit Systemen kommt eine Meldung die man aber übergehen kann.

Danach konfiguriert Ihr einen Pair-Adapter, Schnittstelle 1 – COM9 und Schnittstelle 2 – COM10, dann mit der grünen Playtaste starten.

Jetzt noch in PowerSDR unter Setup und CAT Control (CAT+) die Com-Schnittstelle (COM9) angeben.

Über die COM9 werden die S-Meter Daten weiter geleitet an die COM10 die wir als Pair-Adapter configuriert haben und im BobSmeter eingetragen haben.

Jetzt könnt Ihr Euer BobSmeterFlex.exe aus dem entpackten Ordner vom BobSmeterFlex starten.

Viel Spass und 73 Jörg de DD8JM

 
Beschreibung von BobSmeter:

Neueauflage der RX-Frontendplatine für den Red Pitaya von Gerd DC6HL

Bei Gerd DC6HL gibt es eine Neuauflage der beliebten RX-Frontendplatine für den Red Pitaya, nachfolgend eine Mail von Gerd mit der Bitte zur weitergabe hier im Blog.

Hallo Jörg,

wie heute besprochen, beabsichtige ich von meiner RX-Frontendplatine für den Pitaya noch einmal eine 100er Serie aufzulegen. Voraussetzung dafür ist eine ausreichende Anzahl von Interessenten.

Ich bitte deshalb um Voranmeldungen unter meiner Mailadresse k_t_o@gmx.de.

Vor der Auslieferung werden alle Interessenten mit Rundmails über den Fertigungsstand auf dem Laufenden gehalten. Die Baugruppe wird wie früher fertig SMD-bestückt mit Zubehör zum nachträglichen Einlöten (SMA-Buchse und Relais) zum alten Preis von 31.-€ plus 2,50€ für Porto und Verpackung geliefert.

Jeder Besteller zahlt nach Erhalt der Ware per Rechnung mit ausgewiesener Mehrwertsteuer. Die technischen Unterlagen werden als Mailanhang verschickt.

vy 73,  Gerd (DC6HL)

RP_RX_Frontend_1

 

Neue Firmware, Hermes_Protocol_2_v10.4 initial Gbps firmware available to try – beta test version

Neue Firmware für Hermes von Joe K5SO.

All,

As there is considerable interest regarding having a gigabit version of Protocol 2 firmware available to try on Hermes platforms (beta test) I have posted the current 1000BaseT beta test firmware version for Hermes onto the repository for those interested in trying it:

https://github.com/TAPR/OpenHPSDR-Firmware

This version of Protocol 2 firmware runs satisfactorily on my standalone Hermes board at all data sampling rates through 1.536Msps with the only modification made to my board being a short across F3 (bottom of the Hermes board).  Note that I am not recommending that everyone short F3 on Hermes, I am simply stating what I did to mine upon receiving it some years ago; long before Protocol 2 came into existence.  This firmware should be considered as beta test firmware, as Protocol 2 is not officially released at this time, and is provided simply to allow interested users the ability to try it on their boards if they desire to do so.

While PureSignal appears to function on my board when using this firmware it does not seem to update the PureSignal display during Tx mode, probably indicating that the timing constraints are not yet optimum within this particular firmware version; behavior on other Hermes boards may differ from mine.  It is my feeling that this initial gigabit version may nevertheless find usefulness for some Hermes users to test with even if it is not yet an ideal version for every Hermes user.  

For those not wishing to try this gigabit version but would like to try a Protocol 2 version of firmware, the Hermes_Protocol_2_v10.3 firmware previously posted Protocol 2 firmware version for Hermes is available on the same repository page which runs using a 100BaseT ethernet connection instead.  It also should be considered to be beta test firmware, as Protocol 2 has not been officially released yet, of course.  

73, Joe K5SO

Hermes_Protocol_2_v10.4.qar modified Hermes folder name to include Hermes 10 an hour ago

CQ-NRW.de eine neue Funktion in der Testphase

Zurzeit teste ich eine neue WebSDR Funktion im Blog.
Hier übertrage ich mein PowerSDR zeitversetzt auf meine Webseite.
Damit kann man sein Signal und Audio zeitversetzt ansehen und anhören und das in einer sehr guten Audio Qualität.
Ob es zu einer Dauereinrichtung wird muss man noch mal sehen, auch kann man noch nicht die Frequenz verstellen.
 
Die Ansicht des Live-Streams geht zur Zeit nur mit dem Mozilla Firefox und Google Chrome Webbrowser!
 
Die Aussendung erfolgt auch nur sporadisch.
 
Ihr findet das WEB-SDR oben in der Leiste >> 

Neue Firmware, Hermes_Protocol_2_v10.3

Neue Firmware für Hermes von Joe K5SO.

***** High Performance Software Defined Radio Discussion List *****

All,

Hermes_Protocol_2_v10.3 firmware is available at

https://github.com/TAPR/OpenHPSDR-Firmware

This version of protocol 2 firmware restricts the ethernet connection speed to 100Mbps because of two issues that are unique to the Hermes board:

1) on TAPR produced Hermes boards the FPGA exceeds available power that is available from the SMPS source when running at gigabit rates
2) on both TAPR produced and Apache Labs produced Hermes boards the resettable fuses that power the FPGA have voltage drops across them that result in marginal (i.e., below FPGA spec) voltage to the FPGA resulting in issues when running at gigabit data rates to the ethernet connections.

This firmware runs fine on my standalone Hermes board, including the PureSignal features and firmware peak detect functions for FWD_PWR (AIN1) and REV_PWR (AIN2), at sampling rates of 192 ksps and lower.

Recognizing that some Hermes owners have modified their Hermes boards to be able to use external 5v power supplies instead of the on-board SMPS and have replaced their resettable fuses with higher current varieties, I am working on a 1000T version of the firmware so that those users may be able to run at the 1 gigbit data rates and will post it to the repository when/if I am successful in getting it operational. We appreciate your patience as we work through the various and sometimes unique Protocol 2 issues on this platform. This initial Protocol 2 firmware release should suffice for those wishing to test Protocol 2 firmware on their Hermes-based radios, I think.

73, Joe K5SO

  Hermes_Protocol_2_v10.3.rbf modified Hermes folder name to include Hermes 10 2 hours ago

_______________________________________________
HPSDR Discussion List
To post msg: hpsdr@openhpsdr.org
Subscription help: http://lists.openhpsdr.org/listinfo.cgi/hpsdr-openhpsdr.org
HPSDR web page: http://openhpsdr.org
Archives: http://lists.openhpsdr.org/pipermail/hpsdr-openhpsdr.org/

Review / Bilder vom Innenleben des Red Pitaya – HAMlab von Johan, PA3ANG

Johan, PA3ANG hat auf seinem Blog ein Review und Bilder zum Red Pitaya HAMlab eingestellt.

Hier geht´s zur Seite und dem Bericht von Johan.

Hier noch die Aussichten für die nächste HAMlab Generation, beachtet das die jetzige HAMlab-Version nur 80-40-20-12-10 Meter macht.

The roadmap is the following:

– new version 160m-6m
– USB audio card will be replaced by audio codec
– rx band filters
– SWR meter
– 100W version

ICOM IC-7610 technische Daten, unter Vorbehalt

Nach einigen Recherschen im Internet, hier die gefundenen Informationen zum Icom IC-7610.

Hier die erste Broschüre zum IC-7610.

Alle Angaben sind ohne Gewähr von Richtigkeit und Vollständigkeit.

Eine Liste der wahrscheinlichen Merkmale und Designelemente findet Ihr weiter unten.

1. Enclosure form factor of the 7600 approx same size.
2. Larger touch screen.
3. 13.8vdc @ 25A input, external PSU.
4. Greater capacity ADC, lower noise. Higher sample rate. (Possibly longer bit string) [16-bit ADC].
5. More powerful DSP. [, faster TI TMS32C6XXX series DSP IC].
6. Built-in web-server for Internet remote, local wired or wifi connectivity. [Can also be RS-BA1 server]
7. Dual-watch, with no signal degradation, and true cross band, cross mode capability. [Dual demod may require 2 DSP chains].
8. Lots of extra RAM space for future software expansion.
9. 100watt out, full duty cycle any mode, 1hr rating, very low distortion HPA design.[Easily done with new LDMS devices].
10. Scope video with audio clip capture. [Feasible If sufficient memory provided].
11. 100 dB spectrum scope dynamic range & calibrated(S-units & dBm).

Anschluss Externes Display

12. 48 to 100 volt in built power supply, forget the 12 volt nonsense. They can provide 12 volts out for accessories.
13. CISPR Ave and CISPR RMS calibrations scales for the s-meter with 9khz CISPR 16 bandwidth. We can do our own EMC radiated emission testing.
14. RX Phasing noise cancelling unit
15. RX antennas protected and switched on TX along with the ability to apply pre-amp voltages on the RX antenna ports(bias t)
16. Pre-distortion
17. TX monitoring for both the transceiver and external amplifier with couplers. Coupler factor set in the radio. See N8LP LP500!
18. Removable remote panel like the TS480HX
19. 10 inch TFT screen
20. TX linearity monitor like LINRAD TX monitor over 20khz bandwith
21. Ability to do antenna plots
22. VNA capability
23. ability to drive a remote antenna coupler
24. ALE and HF Selcall. Nobody calls CQ these days it would be nice to do a beacon test for propagation with HF Selcall
25. Syllabic squelch
26. Ability to select 2 drive outputs and switch 2 amplifiers. With the drive levels memorized for Linear 1 and 2. Barefoot , Linear 1 and Linear 2 etc with drive power memory
27. Built in SO2R interface that can pair 2 X IC7651
28. I dont mind paying for the above with option license keys! Keysiight R&S Option 0001 to 01000!
29. HP/Agilent/Keysight style bumpers and protectors for the radio so you can stack stuff on top while protecting the paintwork
30. Fan filters for smoke and dust etc
31. A patch panel that mounts to the top of the radio that brings all the connections from the back to the front of the patch panel.
32. Class D 5 watt Audio amp with low inband IMD and distortion
33. A clean headphone driving chain since it will be a direct sampling receiver.
34. 2 tone generator along with white and pink noise sources for TX testing
35. Ability to key amplifier relay system regardless of voltage without a amp buffer.
36 12 hour voice recorder with ability to save recorded files to a SD or USB stick or in the radio
37. Phase coherent receivers
38. Touch/capacitive electronic CW key input
39. Ability to select 2 paddles
40. Give one free to every ham

Die erste Broschüre vom IC-7610

NXPs neue 65 V LDMOS-Technologie: für einfache Bedienung.

Die fünf Vorteile von NXP 65 V LDMOS

Bild von NXP Semiconductors

1. Mehr Leistung –

Höhere Spannung ermöglicht höhere Leistungsdichte, was dazu beiträgt, die Anzahl der zu kombinierenden Transistoren zu reduzieren.
Weniger combining Verluste, kleinere PAs, einfachere Stromversorgungs Management.

2. Schnellere Entwicklungszeit –

Bei höherer Spannung kann die Ausgangsleistung erhöht werden, während eine angemessene Ausgangsimpedanz beibehalten wird.
Einfacheres Matching auf 50 Ohm; Transistoren können Breitband verwendet werden.

3. Design-Wiederverwendung –

Dieser Impedanz-Nutzen sorgt auch für die Pin-Kompatibilität mit aktuellen 50 V LDMOS-Transistoren für eine bessere Skalierbarkeit.
Wenig bis kein Wiederholen von vorhandenen 50 V Endstufen.

4. Managefähigere Strompegel –

Höhere Spannung reduziert die Stromverluste im System.
Weniger belastet auf DC-Versorgung, bessere Systemeffizienz, weniger magnetische Strahlung.

5. Breiter Sicherheitsabstand –

Die höhere Durchbruchsspannung von 182 V verbessert die Robustheit und ermöglicht höhere Wirkungsgrade.

Dieses Video beschreibt die 5 Vorteile der neuen 65 V LDMOS-Technologie von NXP, die für eine einfache Bedienung ausgelegt ist.

Quelle:
RF Device Data
NXP Semiconductors

* 65 V Introduction »

* 65 V Data Sheets  »

 

73, DL5AI Arno

SDR-Runde und SDR-Rundspruch

Lieber Freundinnen und Freunde von DL0SDR, liebe YL und OM!

Sicher werden Sie schon bemerkt haben, dass DL0SDR nicht mehr als Forum, sondern als Internet Auftritt wieder aktiviert wurde. Auch die SDR-Runde bzw. der SDR-Rundspruch sind nach einem 3/4 Jahr Pause erneut aktiv.

Der Internetauftritt DL0SDR ist in der Bearbeitung – heute sind die Artikel von DK7XL  in der “CQ-DL” und im “Funkamateur” zu SDR-1000/FLEX-5000A/3000/1500, zur FLEX-6000 Baureihe und zur HPA-8000B eingestellt worden. Weitere werden folgen.

Zum Thema “SDR-Runde” und “SDR-Rundspruch” gibt es Neuigkeiten. Schauen Sie doch bitte auf der Website DL0SDR:

http://dl0sdr.de/allgem.-hinweise.html

Über Kommentare/Vorschläge würde ich mich freuen.

 vy 73,

Klaus, DK7XL/DL0SDR

Aus China, RS-918SSB HF SDR-Transceiver 5W Power für $380

Nachtrag, Informationen zur Bestellung:

Thank you, the information forwarded.
Best regards
Joerg
 

Von: Larry Yang [mailto:cs07@recentchina.com]
Gesendet: Dienstag, 25. April 2017 18:26
An: Jörg Saure <Joerg@Saure.org>
Betreff: Re: AW: AW: AW: To Mr. Joerg Saure/ RS-918SSB HF SDR Transceiver Quotation/ Quanzhou Risen Electronics

Hello Joerg,

Thanks for checking, yes, currently this model is out of stock, and should be available within few days,
will send to them be then immediately, thanks. 
Best Regards,
Larry Yang

Quanzhou Risen Electronics Co., Ltd
在 2017年4月26日,00:23,Jörg Saure <Joerg@Saure.org> 写道:

Hello Larry,

I have now contacted some customers who have ordered with you but no response to their order.
Please check and check your orders.
 Best regards
Joerg

 

Hier die Antwort auf eine Anfrage von mir an den Hersteller des Geräts zum Preis und den technischen Spezifikationen:

Lieber Joerg,

Vielen Dank für Ihre Anfrage auf China.cn und sorry für meine späte Antwort, das ist Larry Yang von Quanzhou Risen Electronics in China. Wir sind die professionelle Herstellung von Zwei-Wege-Radios in China seit 30 Jahren.

Ich freue mich zu wissen, dass Sie sich für unsere RS-918SSB HF SDR Transceiver interessieren, hier auch mit Angebotsblatt mit detaillierten Informationen für Ihre Referenz, inklusive Versandkosten von einem Stück nach Deutschland.

RS-918SSB HF SDR Transceiver
Transceiver Cost – $350
Shipping Cost – $30
Total Cost – $380
 
Best Regards
Larry Yang
Sales Manager
Quanzhou Risen Electronics Co.,Ltd
Tel: +86-595-28106230   Fax: +86-595-28106231
Mobile/WhatsApp/WeChat: +86-151-5951-7112
Skype: larry.yang1167

 

RS-918SSB HF Transceiver Main Specifications

 

RS-918SSB HF SDR Transceiver
Transceiver Cost – $350
Shipping Cost – $30
Total Cost – $380
 
Main Specifications
Frequency Range:
RX: 1.8—30MHz
TX: All HAM HF BANDS
Operating Mode: SSB, CW, FM, AM (RX Only)
Minimum Frequency Step: 1Hz
Antenna Impedance: 50ohm
Operating Temperature Range: -10℃ – +60℃ Frequency Stability: 
±1.5PPM @ Power on 5 Minutes (Standard)
±0.5PPM if Optional TCXO Used Operating Voltage: 9-15V DC Operating Current:
RX: <450mA; Around 65mA after Power Off (Can be improved at 5mA)
TX: Max. 3A(FULL Power),1.5A(5W Power)
Equipment Size: 190mm(W)﹡70mm(H)﹡40mm(D)
Packing Box Size: 245mm(W) * 125mm(H) * 80mm(D)
 
Transmitter Specifications
Frequency Band: 160-10m All HF Ham Band
TX Power: Standard 5W (13.8VDC),15W (FULL,13.8VDC)
Modulation Mode: SSB Software Balanced Modulation, 10KHz FM
AM Software Low Modulation (RX only) 
Spurious Rejection: >40DBC
Carrier Rejection: >45DBC
Selectivity: SSB 2.3KHz (-6db)
CW 500Hz (-6db)
 
IF Frequency: 0
RX Sensitivity: >-115dBm
Dynamic Range: >95dB
RIT Frequency Tuning Range: ±1KHz
Audio Output: 8ohm, 0.5W
 
Hier noch ein Übersichtsbild vom mcHF-QRP
 
Danke für den Link Klaus
Gesehen von SWL – Klaus – de 1 kqd –

 

Orion_v4.7 firmware download package — Orion/ANAN-200D

Neu, Orion_v4.7 firmware download package — Orion/ANAN-200D

***** High Performance Software Defined Radio Discussion List *****

All,

There is an Orion_v4.7 firmware package available for download from

www.k5so.com/HPSDR_downloads.html

This version upgrades the firmware to Quartus Prime Lite v16.1, upgrading all megafunctions to v16.1 versions and includes a new timing solution.  Apparently some ANAN-200D users have had trouble getting PureSignal to work with v4.6 that was prepared using QPL v16.0.  It is my hope that this upgraded version with its new megafunctions and retiming will perform better for all.  

73, Joe K5SO

Quelle:
_______________________________________________
HPSDR Discussion List
To post msg: hpsdr@openhpsdr.org
Subscription help: http://lists.openhpsdr.org/listinfo.cgi/hpsdr-openhpsdr.org
HPSDR web page: http://openhpsdr.org
Archives: http://lists.openhpsdr.org/pipermail/hpsdr-openhpsdr.org/

PowerSDR/OpenHPSDR mRX PS v3.3.15 released

Eine neue Version von PowerSDR ist gerade erschienen .

Ist ein Datenbank-Reset erforderlich?
Nein, wenn ein Upgrade von v3.3.14
Ja, wenn ein Upgrade von Releases vor v3.3.14 erfolgt.

OpenHPSDR-PowerSDR

Latest Release v3.3.15 March 31, 2017

3.3.15 (2017-3-31)

  • Corrected sporadic HIGH SWR meassage found in v3.3.14

3.3.14 (2017-3-26)

  • PureSignal updated to v2.0.
  • Add capibities for the ANAN-8000DLE transceiver.
  • Bryan, W4WMT added a bug fix to the VAC feature that dramatically reduced buffer overruns when using smaller buffers.
  • Corrected out of band errors for the Japan region
  • Fixed CTUN so that the settings would be restored correctly after restarting the program.
  • Added NR2 and SNB to the DSP menu when in the Collapsed mode.
  • Added the following CAT Commands:
    • ZZLI – Sets or Reads the PureSignal (PS-A) button status
    • ZZNS – Sets or Reads the RX1 NR2 button status
    • ZZNV – Sets or Reads the RX2 NR button status
    • ZZNW – Sets or Reads the RX2 NR2 button status
***** High Performance Software Defined Radio Discussion List *****
All,
PowerSDR/OpenHPSDR mRX PS v3.3.15 has been released.
This release can be downloaded from the TAPR Github website.
https://github.com/TAPR/OpenHPSDR-PowerSDR/releases
This release corrects the sporadic HIGH SWR condition present in release 3.3.14.
Is a database reset required?
No, if upgrading from v3.3.14
Yes, if upgrading from releases prior to v3.3.14
Thanks & 73
Doug, W5WC

PowerSDR_mRX_PS_v3.3.15.0_Setup

Nachtrag von Helmut, DC6NY

Thetis v2.3.11 verfügbar, der Nachfolger von PowerSDR 3.3.9

Die Software Thetis v2.3.11 ist verfügbar.

Leider leuft die Software noch nicht auf dem Red Pitaya.

Hier einige Bilder von veränderten und neuen Menüs in Thetis wie z.B. PureSignal 2.0:

Entwicklerverzeichnis aller Files:

http://svn.tapr.org/listing.php?repname=OpenHPSDR+Main&path=%2Ftrunk%2Fvu3rdd%2F&#a5a9bce8ade2943816be575fd58fa9fa6

Direktdownload Thetis v2.3.11 unter dem Verzeichnis W5WC Thetis_Installers:

http://svn.tapr.org/filedetails.php?repname=OpenHPSDR+Main&path=%2Ftrunk%2FW5WC%2FThetis_Installers%2FThetis_v2.3.11.0_Setup.msi

Marcus DK1WP hat sie bereits auf einen Anan-200D erfolgreich installiert und in einem Beitrag seine Erfahrungen zusammengefasst.

Vielen Dank.

Voraussetzung bei Hermes und Anan ist ein Firmwareupdate.

Die Thetis v2.3.11 befindet sich noch im Entwicklungsstadium und ist zumindest mit einem groben Fehler bei der Nutzung von PureSignal behaftet.
Ansonsten macht die Thetis mit den neuen Funktionen viel Spaß.

Die nun unter Thetis vorhandene 1GB Netzwerkverbindung funktioniert gut und die Buffer und Filter Size sowie die Sample Rate konnten auch auf einem älteren PC (AMD FX-6300Core mit 8GB Ram) hoch gesetzt werden ohne das Latenzen entstanden sind. Die Prozessorleistung befand sich bei mir weder im Empfangs noch im Sendemodus über 15%.

PureSignal funktionierte aktuell “leider” nicht.
Der Fehler (PureSignal Sendesignal schwankt) ist den Entwicklern bekannt und wird hoffentlich alsbald behoben.
Bekanntlich wird die Software von Entwicklern nebenberuflich in der Freizeit programmiert, sodass man hier mit der Umstellung noch warten muss, insb. wenn einem gerade das PureSignal wichtig ist.

Der Bootloader ist ein winziges Programm in einem gesperrten Speicherbereich.
Um im Falle einer Fehlprogrammierung mit dem Programmer noch mit dem FPGA kommunizieren zu können ist dann ein JTAG-Adapter erforderlich und dazu wäre der ANAN zu öffnen.
Für die Umstellung des ANAN 200D auf Thetis und wieder zurück nach OpenHPSDR sind folgende Schritte erforderlich und sollten zwingend beachtet werden:

Umstellung von OpenHPSDR auf Thetis mit 1GB Verbindung:

1. Download der Firmware von der K5SO Seite unter http://www.k5so.com/HPSDR_downloads.html rechts unter New-Protocol aktuelle Version Orion_NP_v1.1 bzw. später höhere Version.

2. Mit dem HPSDRProgrammer_V2_noncap 2.0 oder ggf. neuere Version die Orion_NP_v1.1 auf den ANAN wie gewohnt aufspielen.

3. Nachdem die neue Firmware aufgespielt wurde wird der ANAN200D von dem HPSDRProgrammer_V2_noncap 2.0 nicht mehr gefunden, weil nun das neue 1GB Protokoll aktiv ist und von HPSDRProgrammer_V2 nicht unterstützt wird.
Jetzt ist nur noch das Thetis unter dem Link: http://svn.tapr.org/filedetails.php?repname=OpenHPSDR+Main&path=%2Ftrunk%2FW5WC%2FThetis_Installers%2FThetis_v2.3.11.0_Setup.msi zu downloaden und neben der vorherig genutzen OpenHPSDR zu installieren. Beide Versionen können auf dem Rechner verbleiben, dies ist wichtig falls man später wieder zurück nach OpenHPSDR möchte. Die Firmware ist hier ausschlaggebend.
Die wichtigen Dateien wie Memory, Skins, usw. sind in Appdata\Roaming\OpenHPSDR zu finden und nicht mehr unter \FlexRadio.
Alle Einstellungen wie Database, also die Settings sowie die Einstellungen für ein etwaiges DJ Control, sind vollständig in Thetis neu zu konfigurieren. Eine vorherige alte Database wird nicht akzeptiert. Ich mache mir von allen Einstellungen immer Hardcopy’s z.B. in einer Worddatei und man kann dort gut immer nachsehen.
Thetis sollte nach der Installation mit einer 1GB Verbindung flüssig laufen, have fun!

Zurück von Thetis zu OpenHPSDR mit Orion_v4.5:

1. Wie oben schon beschrieben findet der HPSDRProgrammer_V2_noncap 2.0 den ANAN aufgrund des neuen 1GB Protokolls nicht mehr und es ist zwingend das Programm HPSDRBootloader Version 2.0.4.4 oder spätere Version zu nutzen. Link: http://svn.tapr.org/repos_sdr_hpsdr/trunk/KV0S/hpsdr-programmers/Release/HPSDRBootloader.msi
Mit dem Start kommt i.d.R. eine Fehlermeldung, weil eine .dll (bei mir unter Win7) fehlt. Diese ist mit folgender Software zu installieren: http://www.winpcap.org/

2. Für die Übertragung des Bootloaders muss nun auf der Unterseite des ANAN 200D der Schalter umgeschaltet und nach dem programmieren wieder zurück geschaltet werden. Aber das sagt einem auch die Bootloader Software. Also Schalter umschalten und den ANAN neu booten (wichtig).

3. Nach dem Bootvorgang und Start der HPSDRBootloader Software konnte der ANAN mit dem erforderlichen Klick auf Test for Bootloader nicht gefunden werden. Ich musste hier eine Netzwerk Direktverbindung ohne Umweg über den Router (Fritzox) zwischen ANAN und PC herstellen. Das mag bei anderen Routern vielleicht sofort gehen, bei mir ging es mit der Fritzbox nicht. Mit der Direktverbindung wurde die MAC Adresse des ANAN dann sofort angezeigt.

4. Die Datei Orion_v4.5.rbf muss noch nach metisOrion_v4.5.rbf oder hermesOrion_v4.5.rbf umbenannt werden, weil ansonsten diese unter Board Programmer und dem Browse Button nicht akzeptiert wird. Danach auf “Program” klicken und die “alte” Firmware wird auf den ANAN geschrieben.
Danach den Schalter auf der Unterseite wieder zurück setzen und den ANAN erneut booten.
Danach läuft die noch installierte OpenHPSDR wieder normal.

Ich habe nach besten Wissen und Gewissen diese Vorgehensweise beschrieben und es hat hier mit meinen ANAN 200D gut funktioniert. Auch ich habe bei einigen Schritte als es nicht weiter ging gute Unterstützung von Norbert DL8LAQ erhalten und dafür bedanke ich mich nochmals ausdrücklich bei Norbert.

Viel Spaß mit Thetis.

vy 73, Marcus DK1WP

 

Eine sehr interessante Internet-Seite von Frits, PAØFRI

Ich möchte Euch eine sehr interessante Internetseite von OM Frits, PAØFRI vorstellen.

Als Beispiel habe ich dazu ein Artikel zu LDMOS-PAs von der Seite ausgesucht.
Die Seite bietet eine Menge an Informationen zu Selbstbauprojekten und vieles Wissenswertes mit anschaulichen Grafiken und Bildern.

Danke an OM Frits für die Veröffentlichung seiner Bilder hier im Blog.

Hier gehts zur Webseite von Frits, PA0FRI

     BLF188XR LDMOS LINEAIRE HF VERSTERKER

 Will be translated after the end of the project.  The design is still a work in progress.

23-feb-2017 TR4 choke balun gewijzigd.

 Omdat de versies van PA3GZK en mij (PAØFRI) goed werken, stop ik voorlopig met dit experiment. Dat heeft met tussenpozen meer dan 18 maanden geduurd. Als er voldoende vrije tijd voor is, wordt dit artikel gestroomlijnd. De PA werd voor de zoveelste keer een hooiberg schakeling  (fig») en moet ontmanteld en weer netjes opgebouwd worden, waar ik voorlalsnog geen energie aan wil besteden. Er wachten nog buizen PA’s en andere projecten om aan te werken….

 

AMPLEON heeft NXP overgenomen. Let op de productie datum: 1608 (augustus 2016).

RECENTE ONTWIKKELINGEN

TESTEN VAN INPUT TRAFO’s

«Trafo 1

«Trafo 2

«Trafo 3

«Trafo 4

Trafo 5

Trafo 6

Het beste resultaat (op de werkbank!) is met trafo’s 5 en 6.  

De ervaring is dat de meetresultaten niet altijd overeenkomen als het in de PA getest wordt, maar men kan verwachten dat de twee laatste trafo’s het beste breedbandig gedrag vertonen en type 5 wordt dan ook toegepast.

 

Het zag er in het begin “kaal” en netjes uit, maar door veelvuldig iets eruit en iets erin monteren, wordt het een “hooiberg” schakeling.

 

De impedantie van drain tot drain  is  alleen 50 ÷ 9 = 5.65 Ohm bij:
(1) 50V en 890W ouput
(2) 44V en 700W ouput

Met een voeding (PS) van 50 Volt was er niet veel meer output en de spanning is dan ook verlaagd naar 44 Volt.
Afgezien van aanvullende beveiligingen, gaat vooralsnog mijn voorkeur uit naar deze schakeling.

Omdat het eenvoudig is en bij alle testen een behoorlijke resultaat opleverde, toch maar weer een transmissielijn trafo voor de uitgang toegepast. Bovendien waren de Laird buiskernen niet zo geschikt als conventionele RF transformator, hetgeen al uit eerdere experimenten gebleken is.

Belangrijk voor TR2 is:

(1) Zorg dat beide coaxkabels evenlang zijn.
(2) Gebruik ferriet kernen met dezelfde eigenschappen.

Het laatste lijkt logisch, maar mijn Laird 28B1020-100 kernen van één batch hebben niet dezelfde zelfinductie als ze voorzien zijn met hetzelfde aantal windingen! PA3GZK merkte dat ook met zijn Laird’s. In mijn test PA wordt ook de ene kern warmer dan de andere en dat kan 10 C° schelen. Zelfs als de aansluitingen met de drains verwisseld worden, blijft het verschil. Daarmee is een eventuele ongelijke versterking van de drains uitgesloten.
Breng per kern ten minste 5 windingen aan en meet de zelfinductie. Selecteer een paar met zo gelijk mogelijke zelfinductie.

RF DRIVEN DYNAMIC BIAS (RDDB)

De HF gestuurde variabele gate spanning (RF driven dynamic bias, RDDB) wordt uit het verzwakte 100 W stuursignaal gehaald. Het werkt goed met CW, maar bij SSB was de ruststroom aan het begin van een uitzending nul of te laag zodat het meer op klasse C leek en tegenstations ook onregelmatigheden hoorden. Als de FET aan het begin van een uitzending plotseling ingeschakeld wordt, heeft dat een nadelige invloed op het IMD karakter. Men ontkomt er met SSB niet aan om de FET te voorzien van een geringe vaste basis ruststroom. Met een waarde van 500 mA wordt een schoon signaal verkregen en dat is te zien in de hierna volgende afbeelding van een spectrumanalysator.

Het RDDB systeem heeft een behoorlijk compressie (of is het hier expander) effect waardoor het gemiddelde zendvermogen groter is en dat wordt ook door tegenstations gerapporteerd. Verder is bij RDDB de gemiddelde temperatuur van het het koellichaam lager dan met een vaste ruststroom van 2000 mA. De dissipatie van de FET is afgenomen terwijl de gemiddelde ouput gestegen is. Bij maximale uitsturing staat er iets meer dan 2 Volt gelijkspanning op de gates.

De vaste spanning voor de ruststroom betrek ik van de 50 V voeding en een transistor (T2) werkt als regelbare zenerdiode. Men kan ook (fig») 4 diodes in serie als “zener” gebruiken. Met de potmeter regelt men af op Idq = 500 mA. De schakeling wordt via een diode naar het “RF driven dynamic bias” systeem gevoerd om het laatste niet te verstoren. Transistor T1 sluit de schakeling kort en gaat pas door de PTT werken of als het via een ander systeem geactiveerd wordt.
Voor zover ik het nu ervaar is temperatuur stabilisatie van de 500 mA schakeling niet nodig. Bij een opgewarmde FET kroop de ruststroom  maximaal naar 600 mA.

De maximale ouput met LP-filter is op veel banden ongeveer 700 W. Dat komt onder andere door de lage impedantie waarmee de gates belast worden met 6.8 Ohm weerstanden. In serie is dat 2 × 6.8 = 13.6 Ohm en door de 4 ÷ 1 trafo aan de ingang ziet de 50× verzwakker 54.4 Ohm = SWR 1.09; de grote ingangscapaciteit van de FET is buiten beschouwing gelaten. De genoemde waarden zorgen voor een stabielere FET en voorkomen grotendeels dat de halfgeleider op een lage frequentie gaat oscilleren. Men kan ook in plaats van 6.8 Ohm twee weerstanden van 12 Ohm parallel monteren.

Een lichte terugkoppeling is gedaan met 50 Ohm weerstanden. Daardoor verminderde de ouput met ongeveer 50 W.

Waarom stuur ik met 100 W?

(1) Een transceiver heeft bij maximaal zendvermogen het beste lineaire gedrag, immers de uitgangstrafo is daarvoor berekend. Bij een lager vermogen is de eindtrap met een incorrecte impedantie belast.
(2) De set kan de PA niet oversturen of beschadigen.
(3) De set is altijd met de juiste impedantie belast.
(4) Als de PA onverhoopt mocht oscilleren, dan wordt de terugwerking op de transceiver behoorlijk verzwakt.

PA3GZK werkt ook met 500 mA ruststroom en het “RF driven dynamic bias” systeem. Dit is het beeld van zijn “schone” signaal bij 800 W.

PA3GZK’s recente versterker. Alle beveiligingen zitten elders in dezelfde kast.

IN PLAATS VAN LPF EEN AFSTEMBAAR FILTER

  

PI-Filter: 1.8 – 30 MHz met een viervoudige variabele (4 × 500 pF) condensator en 9 µH rolspoel; tweeknop bediening.

In plaats van de bijna standaard omschakelbare vaste LP-filters kan men ook een instelbaar pi-filter toepassen. Sommigen hebben daar problemen mee gehad zoals een defecte FET. Dat kan veroorzaakt zijn door een verkeerde afstemprocedure. Men probeert om met de SWR-meter tussen de PA en filter af te regelen op SWR = 1. Dat lukt meestal niet omdat de SWR-meter door de harmonischen uit de PA een verkeerd beeld geeft en zelden SWR = 1 zal aanwijzen. Men draait aan de knoppen en SWR = 1 lukt maar niet. Hier gaat het met vol vermogen dan vaak mis. De juiste methode is eerst met behulp van transceiver en 50 Ohm dummyload het filter op de desbetreffende band afregelen op SWR = 1. Daarna sluit men de PA in de juiste volgorde aan. Het is eventueel mogelijk om er nog iets meer uit te halen door met 10% minder vermogen voorzichtig af te regelen op maximum output en niet op minimum SWR. Vervolgens kan het volle vermogen erop. Het kan zijn dat de SWR tussen PA en LPF daarbij iets groter wordt, maar de power-meter tussen het filter en de belasting (antenne) geeft meer aan. Met een afstembaar pi-filter levert mijn test PA meer output op diverse banden dan een vast LPF filter.

Het boven afgebeelde variabele pi-filter is met twee knoppen geschikt voor 3.5 – 30 MHz. Door nog twee extra vaste condensators parallel te schakelen, kan ook de 160 m band afgestemd worden. Het valt op dat in tegenstelling tot vaste LP-filters waarbij één filter voor meerdere banden gebruikt wordt, dit niet geldt voor het afstembare filter. Alléén de aanpassing voor de 20m-band blijkt ook geschikt te zijn voor de 30m-band. Iedere andere band moet apart in resonantie gebracht worden.

MANTELSMOORSPOEL (CHOKE BALUN) FT240-43

In veel gepubliceerde ontwerpen worden voor smoorspoel TR4 Laird buiskernen gebruikt met 3 à 5 windingen. Aanvankelijk deed ik dat ook, maar bij mij worden gedurende vele testen de kernen met 800 W ouput behoorlijk heet, vooral op 160 m.  Aanvankelijk monteerde ik 1 × FT240-43. Ik vraag mij af of de ontwerpers wel eens aan de kernen gevoeld of de temperatuur gemeten hebben. Omdat PA3GZK hoofdzakelijk niet te lange verbindingen met SSB maakt, had hij geen last van een te hete smoorspoel. Om het experiment compleet te maken deed hij een 5 minuten test met 1000 W zendvermogen; de Laird smoorspoelkern werd meer dan 65C° heet! Zijn “choke balun” bestaat nu uit  twee op elkaar gelijmde FT240-43 ringkernen met 3 windingen 50 Ohm coaxkabel.
Bijkomend voordeel: met deze relatief grote ringkernen is het geen probleem om ook stijfe Teflon geïsoleerde coaxkabel aan te brengen!

Die test met 2 × FT240-43 deed ik daarna ook, maar de kernen werden naar mijn smaak toch nog te warm of heet. Omdat er vanwege vorige experimenten nog een “kingsize” varkensneus met vier pijpjes van mix 61 ferriet was, werd dat als mantelstroomfilter aangewend. Dit systeem bleef het koudst van alles. Vervolgens werden de mix 61 types vervangen door 4 × Laird 28B1020-100 buiskernen en dat systeem bleek ook redelijk koud te blijven. Door de verhoogde zelfinductie (van TR4) was er in mijn PA iets meer output op 160 en 80 m en verder werden de kernen van de transmissielijntrafo TR2 niet meer zo warm als voorheen.

Deze bevindingen leiden tot de conclusie dat de zelfinductie van dergelijke smoorspoelen in veel  gepubliceerde ontwerpen waarschijnlijk niet groot genoeg is.

Als men hoofdzakelijk met SSB werkt, zal de opwarming van de kernen niet zo extreem zijn, maar tijdens experimenten met maximaal draaggolf zendvermogen kan het niet genegeerd worden. Wij beide experimenteerders houden het dan liever op zeker. 

 

INLEIDING

Dit project is voornamelijk een samenwerkingsverband tussen PA3GZK en mij (PAØFRI). Feitelijk is de eerste ermee begonnen. Na lang aandringen heeft mij overgehaald om, ondanks mijn negatieve ervaring met transistor HF versterkers,  toch mee te experimenteren. Het zal duidelijk zijn dat er dikwijls over spontane ideeën van gedachten gewisseld wordt, om het daarna uitgebreid in de parktijk te testen. Het eindresultaat van beide versterkers zal grotendeels hetzelfde zijn, maar met kleine individuele verschillen.

Inmiddels weten wij dat er behoorlijk wat belangstellenden zijn die dit experiment volgen. Zij werden enigszins afgeschrikt door onze gesneuvelde transistors en gaan pas (na)bouwen) als onze PA’s het goed en veilig doen!

 ADVIES

Als  u van plan bent om een PA met deze FET te maken lees dan eerst het volgende advies:

  1. Het bouwen van een 9-band HF versterker met buizen of transistors is geen sinecure. Velen zijn eraan begonnen en zijn er voortijdig mee gestopt. 
  2. Deze BLF188XR transistor is niet zo robuust als de fabrikant beweert, zeker als men ermee  experimenteert. Samen met twee andere enthousiastelingen hebben wij een bewezen ervaring met het bouwen, modificeren of herstellen van buizen en transistor versterkers. Ondanks alle voorzichtigheid begaven bij ieder van ons twee FETs. Jammer genoeg was niet altijd duidelijk waarom een FET de geest gaf.  Een zeer onbevredigende beleving!
  3. Reserveer alvast, in overleg met xyl of laat haar in zalige onwetendheid, wat pecunia voor een tweede FET!
  4. Bent u niet zo’n bouwer of techneut, schaf dan een kant en klaar “palet” aan waar u zelf stapsgewijs andere (bescherm) systemen kunt  toevoegen.
  5. Bouw eventueel een palet letterlijk na, zoals dat van W6PQL. Of u hetzelfde resultaat bereikt is niet zeker is onze ervaring.
  6. Begin met een 40 à 45 Volt voeding
  7. Begrens de stroom tot 30 Amp.
  8. Zorg voor een stabiele vaste bias spanning.
  9. Gebruik een ten minste 10 mm dikke koperen plaat als “onderlegger” tussen de FET en een voldoende groot koelblok.
  10. Gebruik ferriet kern materiaal waarvan de herkomst betrouwbaar is en niet iets zonder garantie van een vlooienmarkt of een aanbieder op eBay. Controleer of de eigenschappen van de toegepaste kernen wel gelijk aan elkaar zijn, want dat blijkt in de praktijk tegen te vallen!
  11. Bevorder verder symmetrie door coaxkabels van gelijke lengte te gebruiken.
  12. Voorkom vonkvorming, zoals dat bij voorbeeld ontstaat als per ongeluk de voeding afgekoppeld wordt terwijl er nog sturing is. Door de tegen-EMK van de trafo aan de drains wordt het een dermate hoge spanning dat zij het begeven.
  13. Gebruik bij voorkeur een low-pass-filter (LPF) voor elke band.
  14. Zorg ervoor dat altijd de juiste LPF voor een band ingeschakeld is.
  15. Neem voldoende afstand in acht tussen de printsporen onderling en naar drain en massa; minimaal 2 mm.
  16. Het schoonste signaal met één FET verkrijgt men met een zendvermogen van 600 à 800 Watt.
  17. Als men 1 kW of meer vermogen wenst, maak dan een PA met 2 × BLF188XR. 
  18. LET OP: U bereikt alleen hetzelfde resultaat van een ontwerper, auteur of handelaar als u dezelfde componenten monteert en de bouwwijze exact dupliceert!

HOEVEEL KOST ZELFBOUW?

 

 U ziet in de boodschappenlijst dat eigenbouw toch aardig in de papieren gaat zitten. Bij de bovenste zes bedragen is door mij al minder betaald dan gebuikelijk, omdat op Internet naar de meest gunstige prijs inclusief verzending gezocht werd. De control board of een vergelijkbaar ontwerp is zelf te maken, maar iemand bood het nieuwe en complete setje van W6PQL tegen een schappelijke prijs aan. Dat was een mooie gelegenheid om het systeem zelf op de proef te stellen.

Veel van de spullen waar een vraagteken achter staat, zijn in de loop der jaren als voorraad in de rommelkist beland. Ze hebben wel geld gekost voor een lagere prijs of door gebruik te maken van aanbiedingen of goedkoop verworven op een vlooienmarkt.

Door middel van de lijst en wat u al heeft, kan men zelf inschatten wat de totale kosten van een eigenbouw apparaat gaan worden. Niet iedereen zal er gemakkelijk geld voor over hebben, maar bedenk ook het volgende:

Zelfbouw geeft veel vodoening en de ervaring en kennis die men ermee verkrijgt, kan men niet met een opleiding in een leslokaal opdoen. Een cursus is niet goedkoop en kost veel vrijetijd.

 BLF188XR OP HF OVERWOESTBAAR?

Een BLF188XR is niet zo robuust als You Tube filmpjes doen geloven. Het is spectaculair, maar we laten ons niet bedotten. Bedenk dat de getoonde testen gedaan worden in impuls bedrijf met geen of een zeer kleine ruststroom op één VHF band. De FET is slechts korstondig in geleiding en dat is voor ons zendamateurs geen reëele voorstelling. Het is net zoiets als met je vinger een hete plaat aantikken. Als het snel genoeg gebeurt, zal een vinger na een reeks herhalingen niet verbranden.

Misschien is “indestructible” grotendeels waar in een afgebouwde HF versterker met de nodige beveiligingen. De praktijk is echter anders, want ondanks mijn ervaring en dat van drie andere amateurs met het bouwen van HF lineaire versterkers, hebben veel FETs het loodje gelegd. Vaak zelfs zonder een duidelijke oorzaak, maar ook door eigen fouten. Hiernaast ziet u de slachtoffers van mijn “experimenten”. Commentaar van mijn xyl: “Ach ieder hobby kost geld”!

Een Duitse amateur gaf toe dat vier BLF188XR’s niet meer werkten en hij daarom maar  een complete versterker met aangeschafte kant en klare printen had gebouwd.

Het is opvallende dat NXP in eerste instantie op internet in hun data sheets alleen VHF (108 MHz) en UHF toepassingen voor een BLF188XR publiceerden. Toen in een later stadium door amateurs en sommige fabrikanten HF versterkers het licht zagen, werd in de data sheets ook 2 – 30 MHz opgenomen, maar een betrouwbaar HF ontwerp hebben ze zelf nog steeds niet gepubliceerd!

Er wordt in de informatie ook niets over SSB of lineair bedrijf geschreven, maar onder andere FM en CW genoemd. Het is niet zo vreemd als men dan ervan uit kan gaan dat de FET niet specifiek voor lineair bedrijf ontworpen is. Verder zal het interne compensatiesyteem van de Gate’s vermoedelijk ge-optimaliseerd zijn voor VHF/UHF en dat is misschien de oorzaak van de door ons ondervonden problemen met HF.  Het is niet ondenkbaar dat bij voorbeeld tijdens een geringe HF misaanpassing het (VHF/UHF?) compensatiesysteem de geest geeft! 

ZO SCHOON MOGELIJK SIGNAAL

Het schoonste signaal heeft men met maximaal 500 à 600 zendvermogen en filtering met een laag-doorlaat-filter (LPF). Wil men meer ouput, dan is het beter om een PA te maken met 2 × BLF188XR. Het is mij opgevallen dat fabrikanten van HF versterkers met deze FET of een vergelijkbaar type er ook twee monteren om aan 1kW zendvermogen te komen.

Wij beiden (PA3GZK en PAØFRI) streven niet naar zoveel mogelijk vermogen maar naar een schoon signaal. Als men de output van een 100 W set vermindert, blijkt dat het IMD gedrag slechter wordt. Dat is het gevolg van een misaanpassing van de ingebouwde transistor versterker. Immers de HF trafo van de versterker is berekend voor 50 Ohm bij maximaal 100 W output. Bij een lager vermogen ontstaat een misaanpassing waardoor het IMD gedrag slechter wordt.

Bij ons wordt 100 W uit een set door middel van verzwakkers gereduceerd tot een geschikt niveau voor de BLF188 versterker. Bijkomend voordeel is dat de stuurzender altijd met 50 Ohm belast is. Als men over een QRP transceiver beschikt, dan is er geen of maar weinig verzwakking nodig.  Verder is toch maar weer HF tegenkoppeling aangebracht voor nog minder vervorming.

Één punt is opmerkelijk: bij alle experimenten met allerlei systemen om de FET aan of uit te sturen, was er op de 40 m band minder stuurvermogen nodig. Een plausibele verklaring ontbreekt nog, maar het kan een specifieke eigenschap van deze transistor zijn. Zou NXP daar weet van hebben?

Een zo schoon mogelijk signaal met 500 à 600 W zendvermogen en RF tegenkoppeling.

Omdat er al experimenterend nog steeds gestreefd wordt naar een voor ons “ideaal” ontwerp, verschijnen regelmatig updates van een schema.

Home made return loss bridge.

De SWR moet u zien in het kader van mijn zelf gemaakte redelijk goed werkende Return Loss Bride (RLB).

Dan blijkt dat de onderstaande trafo over het hele bereik vrijwel SWR = 1.1 is.

 

Op de meetplaats had dit systeem de laagste SWR op alle HF banden. Of het in de versterker net zo goed werkt, moet nog blijken.

Het systeem gemaakt met 17 Ohm coaxkabel deed het iets minder goed dan het exemplaar met 25 Ohm kabel. Dat is gunstig, want bij gebrek aan 25 Ohm coax kan men twee stukken van 50 Ohm coax parallel schakelen.

 

Het verlengen van de afstand tot de trafo verslechtert onmiddellijk de SWR naarmate de frequentie hoger wordt.

Het is dus uiterst belangrijk dat bij montage de aansluiting met de trafo zo dicht mogelijk bij of beter direct aan de drains gemonteerd wordt!

 De impedantie van drain tot drain  is  alleen 50 ÷ 9 = 5.65 Ohm bij:
(1) 50V en 890W ouput
(2) 44V en 700W ouput
(3) 41V en 600W ouput
(4) 37.5V en 500W ouput
(5) 33.5V en 400W ouput
 De impedantie van drain tot drain  is  alleen 50 ÷ 4 = 12.5 Ohm bij:
50V en 400W ouput

Het vervelende is dat NXP/AMPLEON alleen informatie geeft over het gedrag bij 108 MHz, zodat bovenstaande gegevens als verwachting beschouwd moeten worden.

Verder is de capaciteit van de drain een paracitair element parallel aan de drain en het gevolg is dat de effectieve impedantie van de drain afneemt naarmate de frequentie hoger wordt. Daardoor neemt de versterking af en gaat het rendement omlaag.

 

  Verdere ontwikkelingen (nog niet volledig getest!) met “RF driven bias”.

Omdat 25 Ohm coaxkabel voor Tr2 gebruikt wordt, kan men choke balun Tr4 evengoed daarmee uitrusten. Het gaat om 2 ferriet pijpjes met elk 3 windingen 25 Ohm coax. Aan het begin en het eind worden de afschermingen aan elkaar verbonden om een impedantie van 50 Ohm te verkrijgen. Ik denk eigenlijk dat met dit systeem de uitgang nog beter symmetrisch wordt. Er is nog een voordeel, want de binnenkern van 25 Ohm coax is veel dikker dan dat van 50 Ohm coax.

BIAS UIT HET STUURSIGNAAL?

  

Een aantal van de geteste schakelingen, maar het systeem in het vorige schema werkt tot nu toe het beste.

Een ander idee dat ik in een paar van mijn buizen PA’s heb toegepast, is de spanning voor de ruststroom uit het HF stuursignaal te betrekken. Het principe en de schakelingen nog in ontwikkeling ziet u hierboven. Zonder signaal is de FET “dicht” zodat  de gemiddelde dissipatie sterk vermindert. De vier diodes in serie bij de tweede schakeling werken als zenerdiode, zodat de bias spanning goed begrensd wordt. Als men de diodes in thermisch contact met het koelblok dicht bij de FET monteert, werken ze ook als thermische sensor.

Het schijnt verder dat de versterker nog beter lineair is met een ruststroom van 3 Amp. Men zou de schakeling zodanig kunnen instellen dat met spraakpieken de rustroom maximaal 3 A wordt. Hoe meer men in de microfoon “blèrt” hoe volmaakter het signaal wordt. Als de tweede schakeling getest wordt in mijn opstelling met een defecte BLF188XR als belasting, dan is de gatespanning bij spraakpieken iets meer dan 3 V. Dat lijkt mij niet verkeerd voor een toenemend lineair gedrag naarmate de sturing oploopt.

OUTPUT TRAFO

 

Output transmissielijn trafo en balun op één  ringkern.

Er wordt nogmaals getest of een FT240-43 ringkern geschikt is als trafo voor de uitgang. Één van de redenen is dat dit type ringkern bij amateurs ruime toepassing vindt en bovendien redelijk goed door de handel aangeboden wordt. Op de ringkern zijn 2 × 4 windingen 25 Ohm coax aangebracht voor de 1 ÷ 9 impedantietrafo. Verder nog 2 × 4 windingen 25 Ohm coax voor de 1 ÷ 1 balun. Bij de laatste zijn aan de uiteinden de afschermingen met elkaar verbonden om een impedantie van 50 Ohm te verkrijgen.

 

De test werd gedaan met 50 Ohm coax.

Bij een “gewone” 1 ÷ 9 impedantie trafo met primair 1 winding en secundair 3 windingen, is de koppeling tussen beide belangrijk voor een zo breed mogelijk frequentiebereik. Het primaire deel bestaat gewoonlijk uit twee koperen of messing buisjes die aan de secundaire kant doorverbonden zijn. Het is mij opgevallen dat de koppeling van de buisjes met de 3 windingen toch niet zo stevig is als men denkt. Daarom werden de buisjes vervangen door twee in serie geschakelde coaxkabels als primaire winding. De binnenkern samen met twee extra draden vormen de 3 secundaire windingen. Beide trafo’s  werden met dezelfde belasting vergeleken door middel van een spectrumanlysator. De voorlopige conclusie is dat het systeem met de coaxkabel beter is. 

Deze test werd gedaan met 25 Ohm coax omdat de binnenader dikker is dan dat van de 50 Ohm coax.

Omdat er gestreefd wordt naar een zo eenvoudig mogelijke schakeling van de versterker en ik geen belangstelling heb voor meer vermogen op de 50 MHz band, is het niet onmogelijk dat deze trafo toegepast wordt.

 INPUT TRAFO

Er kunnen drie systemen («fig) gebruikt worden voor de input transformator.

Bij het eerste systeem is de secundaire winding uitgevoerd met twee messing of koperen pijpjes die aan één kant doorverbonden zijn. De primaire winding wordt door de pijpjes gevoerd, waardoor een stevige koppeling onstaat tussen in en uitgang. Echter een gedeelte van de primaire winding wordt niet afgedekt door de secundaire winding en dat kan minder sturing op de hogere amateurbanden tot gevolg hebben. Ik vermoed door een toename van de SWR op die banden.

Bij de systeem 2 en 3 wordt de primaire winding gedeeltelijk of volledig door de secundaire kant afgeschermd. Het is niet onmogelijk dat ik de bedenker ben van systeem 3, want als zodanig is het momenteel in 2016 (nog) niet op het Internet aangetroffen.

SYSTEEM 1

Toevallig vond ik op zolder een oude ballpoint met een messing vulling. Helaas is dat tegenwoordig van kunststof. Met het messing pijpje kon voor Tr1 de secundaire winding gemaakt worden.

 

 SYSTEEM 2

Ook hier

is het bekende varkensneusje BN-43-202 van Amidon (Micro Metals) gebruikt. Het is belangrijk dat er een stevige koppeling bestaat tussen de primaire en secundaire winding. Mijn proeven hebben uitgewezen dat er groot verschil is of men de windingen alleen met draad aanbrengt of een betere methode van koppeling aanbrengt.  Bij dit systeem wordt van een coaxkabel de afscherming gedeeltelijk verwijderd en afscherming is dan één winding. De gedeeltelijk “kale” binnenader wordt verder aangebracht als twee windingen voor de primaire kant.

De tekening moet het een en ander verduidelijken.  Door de betere koppeling was het verschil met het “alleen draad” systeem toch merkbaar. Niet spectaculair maar toch, want de ouput op alle banden kwam iets dichter bij elkaar te liggen. 

PA3GZK verving de BN-43-202 door (fig») twee buiskernen van Laird type  28B0375-300 en verkreeg daarmee aan de ingang een breedbandiger circuit.

SYSTEEM 3

Omdat er later een “varkensneusblok” type BN-43-33122 aangeschaft werd, is er verder met de ingangstrafo geëxperimenteerd. Voor deze varkensneus werd van een RG58 coaxkabel de buitenmantel verwijderd en als afscherming en tevens secundaire winding gebruikt. De twee primaire windingen werden, zonder de afscherming in tweeën te delen, door de afscherming gevoerd. Het is even een gepruts om dat voor elklaar te krijgen, maar daarmee wordt de primaire winding die buiten de varkensneus uitsteekt ook afgeschermd. Dat draagt bij aan een de breedbandig gedrag! Merk op dat alle aansluitingen nu aan één kant zitten.

Het beste breedband resultaat is met een “systeem 3” transformator.

De drie afgebeelde 1 ÷ 4 trafo’s werden om de beurt belast met 12 Ohm en de SWR gemeten met een spectrumanalysator. Om van 1.8 – 30 MHz een zo gelijmatig mogelijke SWR te verkrijgen,  was het nodig om een 150 pF condensator parallel aan de weerstand te monteren. Van de drie trafo’s bleek het systeem 3 met type BN-43-33122 het meest breedbandig te zijn en dat is in bovenstaande afbeelding weergegeven.

 CONDENSATORS PARALLEL!

Er werden veel uitgangstrafo’s getest met diverse soorten ferriet en coaxkabels, maar altijd was het zendvermogen boven de 24 MHz minder door een SWR>3. Bij mijn metingen werd één condensator of mica trimmer parallel aan de 5.6 Ohm weerstand gemonteerd. Toen al experimenterend meerdere condenstors parallel geschakeld werden, ging de SWR boven 24 MHz ineens omlaag! Kennelijk is de totale zelfinductie van de condensators parallel zodanig gedaald, dat het de geleiding voor de hogere HF banden verbetert.  Deze “ontdekking” werd onmiddellijk getest met twee verschillende systemen voor de uitgangstrafo en hieronder kan men zien dat de SWR in het hogere HF segment verbeterd is en de soort HF trafo niet zoveel uitmaakt.

Conclusie: monteer in plaats van één condensator van grote capciteit, meerdere condensators van lagere capaciteit parallel over de drains!

Zo zag het er meestal uit met één condensator of (fig») mica trimmer.

Qua SWR niet zoveel verschil tussen  bovenstaande systemen.

Slechts een gedeelte van alle gemeten trafo’s.

 

Inplaats van deze uitgangstransformator werkt het onderstaande systeem net zo goed.

 

Systeem zonder koperen pijpjes door de ferriet kernen.

Zonder het nodige mechanische werk is dit systeem voor nabouwers goed te doen. Een verder voordeel is dat alle drie windingen volledig afgeschermd zijn en de onderlinge koppeling steviger is. 

Omdat de aanvankelijk gebruikte Laird buiskernen niet geschikt leken te zijn voor de hierboven afgebeelde impedantie transformators, werden kernen besteld van mix #61 materiaal, zodat PA3GZK er drie trafo’s mee kon maken. Een schakeling wordt met zo’n varkensneus systeem eenvoudiger dan met een transmissielijn transformator. De secundaire winding is met 50 Ohm coaxkabel uitgevoerd om een dikke geleider te verkrijgen.  Daartoe werden de afscherming en binnenader met elkaar verbonden. Bij testen bleek dat de diameter van de winding toch belangrijk is voor de output en met een dikkere geleider nog een winst van ongeveer 100 W zendvermogen bereikt kan worden. PA3HBT heeft onlangss één van de transformators in zijn versterker gemonteerd en het resultaat is in de tabel afgebeeld. Het vermogen is gemeten tussen dummy load en low-pass-filter (LPF). 

Het laatste is van een Sailor Marine set en de hogere harmonischen worden met een hoog-doorlaat-filter (HPF) naar een weerstand afgevoerd. De afbeelding is slechts één van de LPF’s en dient om het principe te laten zien. Bij twee van de experimenteerders werden de weerstanden heet als Laird ferriet kernen gemonteerd waren.  Een teken dat daarmee veel harmonischen geproduceerd werden. Het merkwaardige is nu dat met het mix #61 type de weerstanden per band vijwel niet in temperatuur stegen, zodat er kennelijk veel minder harmonischen in de weerstand weggewerkt hoeven te worden. Verder in dit artikel kan men dit zelf vaststellen bij het vergelijken van de spectrum analysator beelden tussen zendvermogen met mix #61 ferriet en met Laird ferriet.

Er werden weer een paar BLF188XR’s aangeschaft en PA3GZK plaatste FET en de afgebeelde trafo in zijn versterker. Het resultaat komt grotendeels overeen met dat van PA3HBT. De laatste heeft in zijn versterker een Freescale MRFE6VP61K25HR5 FET.

 

PA3GZK’s BLF188XR HF versterker ingebouwd in het karkas van een Sailor Marine zender met nog aanwezige LPF.

Ook het midden van de FET wordt zo goed mogelijk aangedrukt door middel van afgeknipte en gelijmde hittebestendige #O# ringen.

De warmte productie met een 600 W draaggolf gedurende 5 minuten. Het opzetstuk is 43.6ºC.

Tussen de onderkant van het aandrukblok op de FET zitten drie zwarte gelijmde stukken afgeknipte #O#ringen van een hittebestendige soort. Deze verende methode op de kunststof bovenkant is naar onze mening de beste manier om de transistor zo volledig mogelijk contact te laten maken met de Cu onderplaat, zodat optimale warmte geleiding plaats vindt.

Om een defecte halfgeleider gemakkelijker te kunnen vervangen zijn de lippen van de FET met stroken bladkoper aan de rest van de componenten verbonden.  Door het aanbrengen van boogjes, hoeft men alleen met een soldeerbout de strook te verwarmen en met een dunne schroevendraaier op te lichten, zodat de strook los komt van de rest. Op deze manier hoeft men niet aan de FET zelf te solderen. De boogjes vangen ook het uitzetten en inkrimpen van de lippen op. De strookjes zijn ook aangebracht over de lippen van de source om de verbinding met de printplaaten kort en goed geleidend te maken.

 

Aangedreven met een tweetonen signaal en bij 650 W output is de 3de Orde IMD = -41,58 dBm, dat is beter dan een gemiddelde PA met buizen! 

Het volgende stond als commentaar bij een artikel op  het Internet:

“IMD figures? It is amazing just about all the solid state amplifier construction pages never list IMD.”

Harmonischen output met LPF. 

Onderdrukking: Center Freq (CF) – 2de Harmonische = -49.03 dBm; CF – 3de Hermonische = -44.19 dBm

Met LPF onderdrukking: CF – 2de Harmonische = -33.9 dBm; CF – 3de Hermonische = -34.4 dBm

Deze grafiek staat op een site van een bekende Amerikaan die met Laird buiskernen aan de uitgang van de FET werkt. Onze ervaring is dat met de Laird’s veel meer harmonischen ontstaan dan met #61 ferriet en dat is duidelijk in de grafiek te zien als men het vergelijkt met het beeld erboven.

Harmonischen output zonder LPF.

 

Dit schema is inmiddels achterhaald.

Als mijn vrijetijd het toelaat zal verder gegaan worden met het hierboven afgebeelde schema. De sensor is een ondersteboven gemonteerde SD335/BD135 transistor, basis en collector zijn met elkaar verbonden. Het is dan een “super” diode, maar het is alleen gebruikt om een gemakkelijke montage mogelijk te maken. De bovenkant (met opdruk) komt dus op het drukblok of dicht bij de FET en bij de montage wordt tussen schroef en transistor een isolatieplaatje gebruikt.

Terugkoppeling is niet toegepast omdat er bij verminderd zendvermogen geen voordeel mee te behalen is. Bovendien kan er, als er iets fout gaat, op de gate een te grote spanning van de drain komen. Met terugkoppeling wordt de ingang van de FET breedbandiger en harmonischen worden gereduceerd. Hetzelfde wordt bereikt met de 33 Ohm weerstand over de gates en de lagere (≈ 800 W) output. 

De 1N4148 diodes bij de gates dienen als bescherming tegen te grote HF of DC spanning. Er moet nog getest worden of het als zodanig werkt en hoeveel diodes er in serie nodig zijn.

 

De eettafel voor onbepaalde tijd bezet als werktafel omdat het in de shack een zooitje was.

 BLF188XR

Deze power mosfet is niet goedkoop en het loont de moeite om op Internet een betrouwbare en billijke aanbieding te vinden. Tijdens mijn zoektocht bleek dat in Roemenië iemand met een positieve internationale beoordeling er al veel geleverd had. Het prijsverschil, inclusief verzending, met de goedkoopste Nederlandse leverancier was ongeveer € 40,00 en het was aangetekend en wel binnen drie dagen in huis (fig»).

Deze FET’s zijn bijna niet stuk te krijgen, behalve bij onvoldoende thermische geleiding en met teveel drive. Volgens ervaringsdeskundigen: “Zie je in de praktijk een felle lichtflits, vergezeld van een matig knalletje gevolgd door een ‘baalgevoel’; weer een transistor naar de kl…..ten.

De enige manier om die honderden Watts met de kleine flens te laten wegvloeien, is solderen of met een aandrukblok monteren op een Cu-“heatspreader”. Deze koperen plaat komt dus tussen FET en een groot Alu koelblok. De laatste wordt door een ventilator gekoeld.

Jammer genoeg heeft de FET bij het exeperimenteren nogal eens bij meerdere bouwers het loodje gelegd en niet altijd was het #waarom# duidelijk.  Een verklaring zou zijn dat door statische elektriciteit er intern een beschadiging is ontstaan, dat niet direct effect heeft op een goede werking. Echter bij de plek ontstaat langzamerhand een groei van beschadigingen tot er uiteindelijk een definitief defect ontstaat.

   

Het ziet er naar uit dat de FET alleen nog met deze opdruk geleverd wordt.

Voor zover ik het kan beoordelen, ontbeekt bij (Chinese?) namaak “NXP” of een nummer in de linker bovenhoek .

Op ALIBABA worden met BLF188XR’s zonder enige opdruk geadverteerd!

 De bovenste FET ging met ongeveer 600W op 40m kapot met een LPF voor 80 m. Er vond vonkoverslag plaats tussen drain en massa, waardoor kennelijk de maximale drainspanning overschreden werd.

NEP (FAKE) BLF578

Om toch goedkoper verder te kunnen experimenteren, bestelde PA3GZK in Hong Kong, bij  One-stop chip shops, sinds 11.04.14 eBay lid chipsupermarket,  een BLF578 voor ongeveer $100,-. Toen hij na het openen van het pakje de FET goed bekeek, rezen al twijfels over het produkt. Voor de zekerheid werd de weerstand van de drain en gate gemeten. De meter gaf geen enkele waarde aan en dat zou voor de drain toch iets in de buurt van 10 MOhm moeten zijn. Nadat de FET gemonteerd was, kon geen ruststroom vastgesteld worden, zelfs niet met 2.5 Volt bias spanning. Om de situatie rustig te overdenken werd de voedingsspanning afgeschakeld. Na enige tijd werd de spanning toch maar weer ingeschakeld.

 

Nep (fake) BLF578. Het lettertype is ook anders dan gebruikelijk bij NXP en de inkepingen bij de drains ontbreken!

Wat volgde was een luide knal met lichtflits en van het keramiek en drain waren delen verbrand. Vermoedelijk bestond de FET alleen uit de behuizing. Het toeval wil dat PA3GZK een paar jaar eerder een IC uit China had ontvangen waar ook niets in zat. Dat was overduidelijk gebleken toen het ding uit elkaar gehaald werd; het was “leeg”!

Bij de advertentie stond deze foto (fig»). Een ander beeld dan de geleverde BLF578 waar bovendien de bekende inkepingen aan de drain lippen ontbreken. Het is mij trouwens opgevallen dat dezelfde foto ook gebruikt wordt door andere adverteerders op eBay en gelijksoortige veilingen. Laat u dus niet misleiden door een foto van een origineel produkt.

Vrijwel direct nadat er een negatieve beoordeling over de transactie op eBay was geplaatst, waren er geen aanbiedingen meer van genoemde shop op eBay te vinden! Het zou mij niets verbazen als er binnenkort onder een nieuwe naam weer een handel opgezet wordt.

FERRIET PIJP

Het type ferriet waarvan pijpjes of ringkernen gemaakt zijn, is vooral belangrijk bij het werken met groot vermogen. Een vriend van mij kocht bij een Russische adverteerder een compleet opgebouwde print (“pallet”) van een 1 kW HF versterker, zonder BLF188. Helaas bleek het geclaimde zendvermogen bij lange na niet haalbaar, op 10 m zelfs maar 300 W. Het kwam niet door de BLF188XR, want dat was een originele van de Nederlandse fabrikant NXP. Het lag aan het gebruikte ferriet, dat werd namelijk gloeiend heet! Toen alles vervangen werd door ferriet pijpjes van Laird Technologies type 28B1020-100, kwam het volle vermogen eruit en bovendien (fig») werden de “Laird’s” veel minder warm. Het kan onder andere besteld worden bij Mouser Electronics Netherlands.

Gezien de prijs/verzendkosten verhouding, per stuk ex. BTW € 0,906 en verzending € 20,- werden er 20 st. besteld als eigen voorraad voor eventueel toekomstige projecten.

Inmiddels is gebleken dat de Laird kernen minder geschikt zijn voor varkensneus model transformators (fig») en het  beter doen als ze gebruikt worden als transmissielijn transformator of als kern voor een smoorspoel. 

Zowel met twee als met vier pijpjes lukte het niet om hetzelfde vermogen te verkrijgen als met transmissielijn trafo’s. Bovendien werden de Lairds behoorlijk heet. Kennelijk moet voor een “gewone” (fig») trafo een andere ferriet  samenstelling (µ = 125?) gebruikt worden!

Als transmissielijn transformator werden bij mij deze  ferriet pijpjes van Laird behoorlijk warm tijdens het experimenteren. De temperatuur liep op tot 55°C, te heet om aan te pakken, terwijl het koelblok met een zacht “fluisterende” ventilator maar 35°C werd! Het is mij nog niet duidelijk of deze temperatuur wel of geen schade brengt aan de samenstelling van het ferriet. Het valt mij op dan geen enkele handelaar of publicist van en over BLF188XR versterkers het heeft over de temperatuur van det ferriet componenten.

Daarom werd overgestapt op mix #61 en uit testen bleek dat een grote varkensneus van dit ferriet materiaal een transformator opleverde dat breedbandiger was en met langdurige QSO’s niet warmer werd dan ongveer 30 à 35ºC. Bovendien werd de schakeling eenvoudiger dan met transmissielijn trafo’s.

 TRANSMISSIELIJN TRANSFORMATOR

 

Een transmissielijn transformator werkt breedbandiger dan een varkensneus model transformator. Daarom wordt in veel ontwerpen het afgebeelde («fig) systeem toegepast.  Voor sommige lezers zal de werking niet meteen duidelijk zijn, maar hoogstwaarschijnlijk groeit het begrip als men alle tekeningen bestudeert. Per drain zorgt  een  1 ÷ 4 impedantietransformator voor het aanpassen van 50 Ohm aan de uitgang. De drain wordt dan belast met 50 ÷ 4 = 12.5 Ohm.  De helft van  beide transformators staan parallel aan elkaar en de impedantie voor beide drains samen wordt dan 12.5 ÷ 2 = 6.25 Ohm. Er ontstaat een 1 ÷ 3 transformator met een impedantie verhouding van 1 ÷ 9.  Met 50 Ohm aan de uitgang is de  impedantie voor de drains dan 50 ÷ 9 = 5.55 Ohm. Merkwaardig, twee verschillende uitkomsten.

Het verschil (0.7 Ohm) is niet zo groot maar ik moet er eens rustig over nadenken welke conclusie de juiste is.

Om 50 Ohm » 12.5 Ohm te transformeren, heeft men een coaxkabel nodig van Z² = 50 × 12.5 » Z = 25 Ohm. Dat heeft niet iedereen zomaar liggen, maar door twee 50 Ohm kabels parallel te schakelen komt men er ook aan.

Voor het transformeren van 50 Ohm » 5.55 Ohm wordt een coaxkabel van Z² = 50 × 5.55 » Z = 16.66 Ohm gebruikt. Dat kan door 3 × 50 Ohm parallel te schakelen: 50 ÷ 3 = 16.67 Ohm.

PA3GZK maakte 1 ÷ 9 impedantie trafo’s met 15 Ohm en 25 Ohm kabels en heeft daarbij geen noemenswaardig verschil in het zendvermogen vastgesteld. Naderhand heb ik dat ook gedaan en het resultaat wordt in een van de volgende onderwerpen in een grafiek afgebeeld.

Zo vreemd is dat niet want de lengte van de coax is erg kort ten opzichte de frequentie, ook als men de elektrische verlenging door het magnetische materiaal meerekent. 

Als men RG58 gebruikt of een gelijkwaardige Teflon coaxkabel, dan kunnen er maar 3 windingen gelegd worden op Laird buiskernen (elders in dit artikel). Een («fig) oplossing van dat probleem ziet u in de tekening. Bovendien is een dikkere RG58 type coaxkabel beter geschikt voor Hf stroom dan de dunnere kabels die meestal voor dergelijke systemen gebruikt worden.

Transformatie 1 ÷ 4 of 1 ÷ 9

Door mij werd getest met een 1 ÷ 4 of 1 ÷ 9 transmissielijn transformator voor aanpassing aan een 50 Ohm belasting. Op sommige banden gaf het eerste systeem meer output en op andere banden het tweede systeem. Gemiddeld gezien leverde het 1 ÷ 9 systeem het meeste zendvermogen. Mijn indruk is ecchter dat een 1 ÷ 6 aanpassing een goed compromis zou zijn. 

De belasting voor een klasse AB versterker is RL = V²/2Po. Bij een niet lineaire industriële 13.56 MHz PA rekent men in plaats van factor 2 met factor 1.2. Voor één helft van de FET met 50 Volt voeding en 500 Watt output is dan is RL = V²/1.2Po, RL = 50²/1.2 × 500 = 4.17 Ohm. Omdat het een balansschakeling is wordt de belasting RL = 2 × 4.17 Ohm = 8.34 Ohm voor 1000 Watt zendvermogen. Dat moet getransformeerd worden naar 50 Ohm.

De impedanties verhouden zich als 50 ÷ 8.43 = 1 ÷ 5.99, afgerond is dat een aanpassing van 1 ÷ 6. Het is amusant dat mijn indruk geldt voor een niet lineaire versterker of zou een 1 ÷ 6 overzetting het toch beter doen? 

Om 50 Ohm » 8.43 Ohm te transformeren, heeft men een coaxkabel nodig van Z² = 50 × 8.43 » Z = 20.5 Ohm. W6PQL gebruikt TC-18  (=17 Ohm) coax voor zijn transmissielijn systeem en dat benadert min of meer de berekende 20.5 Ohm. 

Mijn amateuristische overpeinzingen zullen misschien anderen met meer kennis van de materie aan het denken zetten.

COAX 14 OHM?

De 1 ÷ 9 transmissielijn transformator is met 25 Ohm coaxkabel gemaakt. Omdat ook nog 15 Ohm kabel ter beschikking was, werd de trafo daarmee uitgerust en dan de output gemeten. In de tabel is het verschil tussen beide kabels weergegeven. Met 15 Ohm coax gaat de output op alle banden dichter bij elkaar liggen. 

Als tussen de versterker en een 50 ohm belasting een tuner geplaatst wordt, dan blijkt dat er alleen maximaal zendvermogen is bij een SWR = 1.5. Dat is bij een impedantie van 50 ÷ 1.5 = 33.33 Ohm. 

 Rekent men terug, dan ziet de FET een impedantie van 33.33 ÷ 9 = 3.7 Ohm. De drain impedantie van de FET in balans schakeling is RL = 2U²/Po = 2 × 46²/1000 = 4.2 Ohm. Nemen we ongeveer 4 Ohm als gemiddelde van beide uitkomsten, dan moet 4 Ohm getransformeerd worden naar 50 Ohm. Een geschikte coaxkabel is dan Z² = 50 × 4 = 200, Z = 14 Ohm voor de transmissielijn trafo. Ten minste als mijn redenatie en berekening correct is. Uit de tabel blijkt dan dat een 15 Ohm coaxkabel mogelijk een eerste keus is, maar het verkrijgen ervan kan problematisch zijn. Door het parallel schakelen van 50 Ohm coax is het mogelijk om 14 Ohm te benaderen. Een methode die aantrekkelijk is voor eventuele nabouwers, zodat niet naar incourante coax gezocht hoeft te worden. Drie parallel wordt 50 ÷ 3 = 16.67 Ohm en vier parallel is 50 ÷ 4 = 12.5 Ohm. 

Met de gegevens van de tabel kan men besluiten welk type coaxkabel de voorkeur heeft.

COAX 50 OHM?

In de meetopstelling is de SWR is tot 24 MHz bijzonder goed, daarna gaat het geleidelijk omhoog.

De lengte van coaxkabels voor een transmissielijn trafo is betrekkelijk kort in vergelijking tot onze HF banden. Daarom werd bedacht dat er net zo goed 50 Ohm kabel gebruikt kan worden. Om de lengte te beperken, moet er zoveel mogelijk zelfinductie in het spel zijn. Het idee werd getest met een 40 cm lange coaxkabel en twee windingen door vier LAIRD pijpjes. De verkregen zelfinductie is 22 – 24 µH. De proefopstelling van de 1 ÷ 9 transmissielijn transformator is in bijgaand schema afgebeeld. Na geruime tijd experimenteren met de waarde van de condenstors was van 1.8 – 24 MHz een vrijwel constante lage SWR te verkrijgen. Daarna ging het geleidelijk omhoog. Het is nog niet gelukt om die gunstige SWR ook tot 30 MHz te laten lopen.

Bedrading

In PA3GZK’s laatste versterker gebruikt hij met sucses maar één ferriet pijp per tak van het  1 ÷ 9  trafo systeem. In gedachten houdend hoe eenvoudiger hoe aantrekkelijker, heb ik dat ook gedaan.  Alleen lukte het maar niet om evenveel zendvermogen op alle banden te bereiken. De ouput was beduidend minder ondanks allerlei andere schakelingen. Tijdens een Eureka moment bedacht ik dat het wel eens aan te lange bedrading kon liggen. Immers de impedanties aan de drain zijn klein zodat ook een kort stuk draad of printspoor al een behoorlijke “weerstand” kan betekenen.

De bedrading ging bij voorbeeld eerst naar («fig) een “doorknob” condensator en daarna naar de impedantie transformator. Toen de montage veranderd werd volgens de bijgaande afbeelding, steeg het zendvermogen op vrijwel alle banden met minstens 40 %!

Het is ook verstandig om van de vrij dunne coaxkabels door de ferriet pijpjes, de soldeerpunten aan de uiteinden op een groot koperen vlak of printspoor te solderen om een behoorlijke koeling te verkrijgen. Door de grote HF stromen kan een soldeerpunt zo heet worden dat het los laat en dat is bij mij een aantal keren gebeurd.

Daarom ook is in het laatste ontwerp de voeding van de drains niet via de coaxkabels gedaan, maar met een aparte bifilair gewonden smoorspoel zoals in het schema te zien is.

In schema’s worden transmissielijn transformators op een behoorlijke afstand van de FET afgebeeld. Het zal duidelijk zijn dat ook hier gestreefd moet worden naar korte verbindingen. Voor dit type transformator is het belangrijk de aansluiting zo dicht mogelijk bij de FET te monteren. Ideaal is rechtstreeks (fig») aan lippen van de drain.

Om het faseverschil tussen beide helften van de FET te minimaliseren, is het belangrijk om de fysieke constructie zo symmetrisch mogelijk uit te voeren. Dat betekent onder andere ervoor zorgen dat de beide trafo’s als twee druppels water op elkaar gelijken. Verminderen van genoemd faseverschil verbeterd het IMD gedrag.

HOEVEEL OUPUT?

De aanpassing van de drains aan een impedantie van 50 Ohm met transmissielijn transformators is een compromis, omdat de parameters per band anders zijn. Met andere woorden de FET ziet een wisselende impedantie en dat merkt men aan het zendvermogen. Op de ene band kan dat meer zijn dan op een andere band. De 1 ÷ 9 trafo wordt gevolgd door een 1 ÷ 1 common mode filter (mantelstroomfilter, choke balun) met 50 Ohm coaxkabel. Omdat de uitgang van de 1 ÷ 9 trafo niet 50 Ohm is zal de choke balun ook niet als 1 ÷ 1 trafo werken en zijn lengte bepaald dan de impedantie transformatie. De FET wordt belast met een complexere impedantie en dat heeft direct effect op de output.

Als men nu ook nog een LPF (low-pass filter) gebruikt om harmonischen te onderdrukken, dan kan door de “misaanpassing” het vermogen lager of hoger zijn.

Gezien de lage impedantie van de drains is de afstand van de onderlinge componenten ook bepalend voor het zendvermogen. Elke wijziging in de opstelling heeft onmiddellijk invloed op de output.

Een voorbeeld is de foto hiernaast. De condensators waren eerst als hooiberg schakeling zwevend gemonteerd en toen was de output op 80 m 1400 Watt. Nadat het zaakje netjes op een printplaat zat, was het zendvermogen 1250 Watt. De afstand van de doorknob condensator via de groene 0.1µF condensators naar de choke balun was langer geworden.

LET OP: Kortom u bereikt alleen hetzelfde resultaat van de ontwerper of aanbieder als u dezelfde componenten monteert en de bouwwijze exact dupliceert!

Overschrijdt ook niet de maximale stroom van 35 Amp. Een nabouwer dacht dat de FET een stroombegrenzing eigenschap had en stuurde de output op tot 2.5 kW, gemeten met Bird 2500H kop! Hij hoorde een harde knal, zag een lichtflits; het keramische deel was gescheurd, gedeeltelijk zwart geblakerd en een van de drain lippen was verdwenen. Zijn FET was net 2 dagen eerder bezorgd. Een typisch geval van “jammer” gevolgd door een enorm baalgevoel.

SCHAKELENDE VOEDING

  

Schakelende voeding 25 × 23 × 6 cm, 3 kg.

Voor de versterker werd uitgekeken naar een betaalbare kleine schakelende voeding. Dat (PMP1348SIC) werd op eBay gevonden bij een aanbieder in Vlaardingen. Voor de zekerheid zijn er twee gekocht, ook omdat zijn voorraad destijds beperkt was. Afmeting 25×23×6 cm, gewicht 3 kg. Ze waren bedoeld voor verticale montage in een rack, hebben een soft start, geen ventilator en zijn beschermd tegen kortsluiting en te hoge netspanning.

Aan de achterkant is een 48 pens (mail) connector waarbij de onderlinge afstand (fig») van de pinnen 5 mm is. Een geschikte connector (een onding) vond ik niet in mijn rommelbak en daarom werden van 1 mm dik koperplaat twee rechthoekjes geknipt en voorzien van 6 × 2 mm gaatjes. Deze eilandjes zijn met veel soldeertin aan de pennen gesoldeerd samen met de nodige voedingskabel.

Er is jammer genoeg geen aan/uit schakelaar, contactstop aansluiten is voldoende. Uit elkaar halen is een heel gedoe, zodat een eventuele schakelaar beter extern aangebracht moet worden.

De maximale begrensde stroom is 27 Amp en dat (b)lijkt voldoende voor ongeveer 800 W zendvermogen, want het maximum van >1kW is niet het streven van dit eigenbouwsel. Bovendien trekt de PA met 1 kW op 10 m ongeveer 35 Amp en dat betekent dus twee voedingen. Als een belasting meer stroom vraagt, blijft het 27 Amp maar de spanning gaat omlaag. De vaste instelling was 46.5 Volt. Met een uitwendige meer slagen potmeter is de spanning regelbaar van 44 – 56 Volt. Bij mij (fig») werd de spanning 50.4 Volt met twee weerstanden van 6.8 kOhm en 2.7 kOhm. De voedingen kunnen parallel of in serie geschakeld worden. Voor de zekerheid doe ik dat altijd met tussenschakeling van een Schottky diode. Men kan daarvoor bij voorbeeld twee-diodes-in-één-omhulling gebruiken dat in veel moderne geschakelde voedingen zit.

Bij een later experiment heb ik de ongewijzigde voedingen zonder serie diodes parallel geschakeld nadat ze 10 minuten onbelast aan stonden. Dat is wel nodig want de verschilspanning gaat bij het opwarmen omlaag en dan weer omhoog. Eerst het verschil gemeten door alleen de (-)polen met elkaar te verbinden en dan de spanning tussen de (+)polen gemeten. Omdat het maar 14 mV was, werden ze zondermeer parallel geschakeld. Als u een hogere spanning gaat instellen, kunt u dezelfde werkwijze toepassen. Dus tenminste 10 minuten aan staan, spanning opdraaien, verschil meten en dan een van de potmeters bijstellen zodat het verschil minimaal is.

ERVARING MET DEZE VOEDING

Mijn ervaring met deze voedings is zeer positief. Ondanks diverse kortsluitingen tijdens het experimenteren blijft het heel en als de afgenomen stroom te groot dreigt te worden, gaat de spanning omlaag. Van storing in het HF gebied heb ik nog niets gemerkt.

KOELBLOK EN KOELING

5.5 kg “Koelblokje” naast een TB3/750. De laatste is evengroot als een 3-500Z.

Op een vlooienmarkt kwam ik dit 45 × 11.5 × 11.5 cm “koelblokje” tegen. Het liep tegen sluitingstijd en de aanbieder wilde van zijn zware spullen af. Onder het mom “je weet nooit of het van pas komt” kwam het voor een sterk gereduceerede prijs in mijn bezit. Het plan was om deze versterker zo klein mogelijk te maken, maar gezien de afmetingen van dit blok gaat dat niet lukken. Wel is een voordeel dat de versterker gekoeld kan worden met een op een lager toerental draaiende ventilator. Verder is het formaat bijzonder geschikt voor de 10 cm brede koperen plaat welke dient als optimale warmte geleider van de erop gemonteerde BLF188XR. 

Een 1 kW versterker wordt met 2× voeding, koelblok en koperen plaat, totaal ongeveer  6 + 5.5 + 5.5 kg = 17 kg een “gewichtig” apparaat en dan is een zware kast om dat allemaal op te bergen nog niet eens meegerekend!

Koelblok met aanjager van een Sailor scheepszender. De koelplaat lijkt Alu, maar is een legering van koper en zink. 

Het schip lag met de zender gedeeltelijk onder water en het schoon maken en oxydatie verwijderen van het blok was nog een hele klus.

Ingekort om beter in een kast te passen, maar bij elkaar toch nog een gewicht van 6 kg.

Bij het experimenteren werden beide koelblokken door een zacht draaiende bijna onhoorbare ventilator gekoeld. Ondanks langdurige testen, bleef de temperatuur onder de 35°C. Als men zendt volgens de 5 minuten spreken en 5 minuten pauze (gemiddelde) methode zal de opwarm temperatuur zich overeenkomstig gedragen.

De FET is met een drukblok geschroefd op een (fig») 300 × 100 × 10 mm koperen onderlegplaat gemonteerd op de afgebeelde koelblokken. De koperen plaat is noodzakelijk om voldoende en snel warmte af te voeren. Het is mij opgevallen dat de warmte zich in eerste instantie verspreidt over een beperkt gedeelte van de onderlegplaat. Daarom denk ik dat volstaan kan worden met een 100 × 100 × 10 mm koperen plaat onder voorbehoud dat het gemonteerd wordt op een voldoende groot koelblok! Koper is momenteel kostbaar en zo kan men goedkoper uit komen.

Omdat later het koelsysteem van de scheepszender als gift in mijn bezit kwam, werd naar een kleinere koperen koelplaat rondgekeken. Een andere goedkopere aanbieder ALLGÄU METALLE (www.allgaeumetalle.de) stond op ebay.de en de plaat van 200 × 100 × 10 mm (CW004A Cu) inclusief verzending was € 39,80. Bijna 50 % minder dan mijn eerste leverancier uit Duisland!

Op verzoek zaagt («fig) ALLGÄU elke gewenste maat. Het gemakkelijkste is om zijn recente aanbod op ebay.de te raadplegen.

Het is jammer dat zulke reststukken nergens in Nederland goedkoper te vinden zijn!

TEMPERATUUR BEVEILIGING

De transistor kan een hoge temperatuur aan getuige het feit dat men het soldeert op een grote dikke koperen plaat. Om oververhitting te voorkomen lijkt mij dat een geschikte clickson («fig) bovenop de transistor het eenvoudigste systeem is. Die temperatuurschakelaars komen veel in het huishouden voor en moeten in koffiezetapparaten vele malen per dag en jaar in jaar uit de spanning afschakelen. Betrouwbaar genoeg voor onze doeleinden en geen gedoe met HF  “inspraak” op de versterker.

RUSTSTROOM (BIAS) EN “INBRANDEN”

De ruststroom loopt op als de FET warm wordt en dat probeert men zoveel mogelijk te compenseren met een of andere vorm van temperatuur stabilisatie. Freescale doet het met de afgebeelde schakeling (fig»). Als de stroom van 4 mA door de transistor constant gehouden wordt, dan gaat de basis-emitter spanning omhoog naarmate de temperatuur stijgt. Deze eigenschap maakt de transistor geschikt als temperatuur censor. De fabrikant heeft uitgekiend dat de –2.1mV/°C temperatuur coëfficient van een BC847 vrijwel hetzelfde is als dat van MOSFET MRFE6VP61K25H. Deze transistor is goed vergelijkbaar met een BFL188XR want in schakelingen kunnen zij onderling uitgewisseld worden. Dergelijke transistoren hebben over het algemeen een temperatuur coëfficient van –2mV/°C tot –4mV/°C.

Met een vergelijkbaar principe heb ik in het verleden ook al eens ervaring opgedaan. De  schakeling («fig) kan volgens mij dan ook eenvoudiger inclusief een afregeling om drift van de FET beter te compenseren. Draai R2 op nul en stel zonder sturing met R1 de ruststroom in op de gewenste waarde. Na enige tijd stijgt de ruststroom. Haal de spanning eraf en wacht tot de FET afgekoeld is. Draai R2 iets op, zet de voeding aan en regel R1 weer af op de juiste ruststroom. De drift zou afgenomen moeten zijn, tenminste als de potmeter niet te ver opgedraaid werd. Kortom het is even wat werk, maar door de procedure een paar keer te herhalen moet de drift stabieler te krijgen zijn. In plaats van een BC847 is bij voorbeeld een BC547 ook geschikt. Op Internet stond in een artikel de reden van die temperatuur afhankelijkheid. Het had te maken met het interne proces van de transistor. De remedie was de versterker een paar uur laten werken met alleen de ruststroom aan, maar zonder sturing. Een vriend van mij heeft dat getest met zijn BLF188XR versterker en de afhankelijkheid van de temperatuur is inderdaad behoorlijk verminderd door het “inbranden” van de transistor. Overigens die test heb ik niet gedaan, want tijdens het experimenteren heeft de versterker regelmatig langdurig aan gestaan met  1.5 Ampere ruststroom.

Deze («fig) stabilisatieschakeling is een afgeleide van een ontwerp van PAØMJK, indertijd door hem bedacht tijdens zijn dienstverband bij Philips. Een BD135 heeft temperatuur coëfficient van –2mV/°C en een SD335 zal dat ook wel hebben. Voor de sensor transistor T2 wordt door mij meestal een transistor in SOT32 behuizing (fig») gemonteerd. Het is plat, heeft een groter oppervlak, is zonder extra isolatie gemakkelijker met de kunststof kant op het object te plaatsen. Door het groter oppervlak maakt  het een beter thermisch contact.

De vorige schakeling kan veel stroom leveren en dat is niet nodig voor de bias van een BLF188XR.

Weken lang ben ik met tussenpozen bezig geweest om een eenvoudiger systeem te bedenken en testen. Vooral het laatse is tijdrovend geweest. Het oorspronkelijke idee om een silicium diode als sensor voor temperatuur stabilisatie te gebruiken, is toch maar weer uit de kast gehaald. Het bleek het beste te werken in de versterkers.

Dit systeem («fig) is het geworden: eenvoudig met ook nog de beste stabiliteit. Een BY255 silicium diode dient als sensor en is in mijn versterker op het drukblok (fig») van de FET gemonteerd. Het Alu blok stijgt sneller in temperatuur dan de grote dikke koperen onderkoelplaat en volgt dus samen met de diode goed de werkelijke temperatuur van de BLF188.

De BY255 wordt klemmend en met een vleugje koelpasta («fig) in een kabeloog gemonteerd. Die BY255 had ik in voorraad, maar hoostwaarschijnlijk zal een gelijkwaardig silicium type het niet onder doen in de schakeling. Overigens een 1N4148 kan denk ik ook, want zijn temperatuur gedrag lijkt veel op dat van de FET, maar ik heb het niet getest in deze opzet.

Omdat ik niet zo’n fan ben van een (meer slagen) potmeter op een kritische plaats, wordt dat meestal vervangen door een stel robuuste weerstanden. Met twee weerstanden van 680 Ohm en 220 Ohm uit de junkbox werd de ruststroom 1.25 Ampere. Goed genoeg voor het experimenteren of zelfs om permanent te blijven. Om de stroom te verhogen kan dat later nog altijd gedaan worden met een weerstand van 10 à 22 Ohm is serie met 220 Ohm.

Met de 5 Volt stabilisator heeft men nog een ingebouwde extra veiligheid, want als er iets mis zou gaan, komt er maximaal 5 Volt op de gates en dat is nog binnen de specificaties van de FETs.

UITGANG MET LPF

Om harmonischen te onderdrukken moet achter de versterker een laagdoorlaat filter (LPF) geschakeld worden. Als men voor een type kiest afkomstig van een commerciële (scheeps)zender, dan is dat vaak niet optimaal voor de onze frequenties.

LET OP: De parameters van de versterker zijn bij elke band (frequentie) anders. Daarom is het mogelijk dat een LPF de eigenschappen verbetert of juist verslechtert! Het zendvermogen kan bij voorbeeld met LPF toenemen, maar er kan ook minder uit komen! Beter is om een ontwerp uit te zoeken dat meer toegespitst is voor de relatief smalle amateurbanden.

 

LPF1500, een voorbeeld van de op eBay aangeboden LPF’s (niet geschikt voor meer dan 600 W!).

Deze LPF1500 wordt aangeboden als zijnde geschikt voor 1.5 kW PEP, maar dat is sterk overdreven als men het formaat van de condensators ziet. Dat bleek ook bij het testen, want met een draaggolf van 600 W sneuvelden 82 pF in het 10-12 m filter en 220 pF in het 15-17 m filter. Op de foto (fig») is vaag de zwarte plek te zien op de doorgeslagen 220 pF condensator. Dat exemplaar  heb ik vervangen door een type uit een gesloopte YEASU 100 W automatische antenne tuner. Vergeleken met dat formaat is het type van de LPF1500 een liliputter!

Zelf maken stuit vaak op het probleem om in kleine aantallen de juiste componenten aan te schaffen. Het gaat vooral om condensators die in staat zijn om hoge HF stromen te verwerken. De spoelen met of zonder ringkernen kan men nog zelf vervaardigen.

Toch maar kopen kan, als men alle kosten bij elkaar optelt, vaak net zo “voordelig” zijn. Op Internet worden diverse van zulke kant en klaar printen aangebodebn en hierboven is er een voorbeeld van. De capaciteiten die afwijken van standaard waarden zijn samengesteld uit een parallel schakeling van standaard condensators die als optelsom zo dicht mogelijk de afgebeelde getallen benaderen.

 

EERDERE EXPERIMENTEN

Een vorig ontwerp . 

Dit ontwerp met T3 is beëindigd omdat er teveel harmonischen ontstaan met één ringkern als 1 ÷ 9 trafo.

 

Een vervolg ontwikkeling. 

Dit is het beste resultaat tot nu toe dat PA3GZK bereikt heeft.  De diodes met smoorspoel bij de gate zorgen ervoor dat de bias niet groter kan worden dan ongeveer 2 Volt. Tijdens zenden wordt de biasspanning met een relais doorverbonden. De schakeling is zodanig gedimensioneerd dat het veilig aangestuurd kan worden met 100 Watt. Het mindere vermogen op de 15 en 17 m band komt waarschijnlijk door het gebruik van één low-pass filter voor 10, 12 15 en 17 m. Kennelijk is dat optimaal voor de 10 m band.

  

IMD gedrag met tweetonen sturing bij 600 W.

IMD gedrag bij ongeveer 600 W SSB, behoorlijk goed voor een amateur project.

EXPERIMENT EN BOUW

De bedoeling is om uiteindelijk een eenvoudige goed en veilig werkende HF versterker in elkaar te zetten, met zo mogelijk weinig maar courante componenten. Verder wordt samengewerkt met PA3GZK die met hetzelfde project bezig is. Ideeën worden onderling uitgewisseld of uitvoerig besproken. Het kan best zijn dat schema’s van het eindproduct er anders uit komen te zien. Mijn ervaring is dat met eenvoudig en weinig onderdelen men vaak het beste resultaat bereikt.  Bij de ontwerpen wordt ervan uitgegaan dat men een overschot aan stuurvermogen heeft. Bij voldoende verzwakking maakt het dan niet wat de input impedantie van de FET is. De “misaanpassing” van de gate’s is door de verzwakkers zodanig verminderd, dat aan de ingang van de versterker de SWR laag blijft zodat de stuurzender steeds correct belast wordt.

PA3GZK heeft voor ons beiden een Alu aandrukblok («fig) gemaakt om de FET te bevestigen en tevens extra te koelen. Door het veel wisselen van de impedantie trafo’s werd getwijfeld of een FET nog 100% was. Na het desolderen van de BLF188XR bleek het niet daaraan te liggen. Daarom werd overgegaan tot bevestigen van de FET door middel van het aandrukblok. Dat wordt verder door mij als centraal aardpunt en opstandje gebruikt om er componenten aan te bevestigen. De twee 470 pF ontkoppel condensators zijn met draad (fig») aan de drains verbonden zodat er niet steeds aan hun lippen gesoldeerd hoeft te worden. De twee 50 Ohm weerstanden zijn inductievrije types voor printmontage. Er blijkt een toevallige bijkomstigheid te zijn, want door het opwarmen van de FET werken zij als stabilisator van mijn ruststroom systeem. Of ik het daarbij gelaten wordt, moet nog bevestigd worden bij het eindresultaat van het project.

Bij veel HF transceivers kan men het vermogen terugregelen, echter bij het indrukken van de PTT kan er kortstondig het maximum vermogen uitgezonden worden. Daarna wordt het beoogde vermogen ingesteld. Zo’n vertraging is funest voor deze halfgeleider. Het is inderdaad verkwisting van vermogen, maar ik geef er de voorkeur aan om de 100 W van een set te absorberen in een verzwakker om de FET als één van de maatregelen goed te beschermen. Als de versterker onbedoelt gaat oscilleren (dat is al een paar keer gebeurd!) dan is de terugwerking op de zender door de verzwakker gering en ondervindt geen schade.

In plaats van een omschakelbare laag-doorlaat-filter (LPF) aan de uitgang, wordt vooralsnog een regelbaar pi-filter gebruikt om een betere aanpassing per band te verkrijgen. Bovendien heb ik de spullen daarvoor al jarenlang  geleden verzameld («fig).

Inmiddels kreeg ik van een vriend dit (fig») professionele low-pass filter uit een SKANTI zender. Alle filters zijn 7de order elleptische (Caurer) configuraties. Spoelen in serie zorgen voor voldoende zelfinductie om harmonischen te onderdrukken. De stopband onderdrukking is beter dan 47 dB! Dit type is voor ons bijna niet goed zelf te maken omdat de componenten vrijwel nooit een standaard waarde hebben.

Het zal een toer zijn om een kast  te vinden waar zowel de versterker als de grote print van de LPF in past.

Volgens de documentatie is de input SWR < 1.1 bij een 50 Ohm belasting. Helaas was op de amateurbanden de SWR beduidend slechter, zodat het zendvermogen veel minder was dan zonder LPF!

 

Een paar voorbeelden van hoe er geëxperimenteerd wordt met onder andere verschillende trafo systemen aan de uitgang.

Eerder werd al gemeld dat de er verder gegaan wordt met transmissielijn transformators.  Het blijkt een probleem te zijn om het zodanig te maken dat er een redelijk gelijk vermogen verkregen wordt op alle 9 amateurbanden. Zelfs niet als het schema van W6PQL nagebouwd wordt. PA3GZK («fig») doet het met een print ontwerp waarbij de “sporen” bestaan uit uitgezaagde vlakken die gelijmd worden op een grotere epoxy printplaat. Een methode die ik ook geregeld toepas, maar bij deze PA wordt directe montage gebruikt zoals dat in de vorige eeuw ook werd gedaan. Voor HF lijkt het mij sterk dat het ene beter is dan het andere.  Wat we ook deden, en wij zijn weken bezig geweest met allerlei ferriet en trafo’s, het door de Amerikaan geclaimde resultaat is door ons nog steeds niet bereikt.  

In een artikel op Internet wordt aangevoerd dat een varkensneus type transmissielijn trafo breedbandiger is dan hetzelfde systeem vervaardigd met één ferriet pijp. Mijn ervaring is dat het inderdaad waar is en dat wordt hier gedaan met twee pijpjes naast elkaar als quasi varkensneus. Mijn beste resultaat tot nu toe is aanpassen met een 1 ÷ 4 transmissielijn trafo gevolgd door een afstembaar pi-filter. Zonder dat is er nog steeds een behoorlijk verschil in het zendvermogen in de laagste en hoogste amateurbanden.

Een tussentijdse schakeling werkte aanvankelijk het beste.

De ingetekende 220 pf en 56 pF condenstors zijn een compromis om het zendvermogen op alle banden zoveel mogelijk gelijk te houden. Later kan het weer anders zijn, wanneer de betrekkelijk lange coaxkabels einden (om te experimenteren) van de trafo’s ingekort worden. Aanvankelijk werd 15 Ohm coax voor het 1 ÷ 4 systeem aan de uitgang gebruikt, maar een test met 25 Ohm coax verbeterde het gemiddelde zendvermogen. 

Ingang systeem. Na een test met respectievelijk een 4 ÷ 1, 9 ÷ 1 en 16 ÷ 1 impedantie transformatie, werd aan de ingang een 4 ÷ 1 systeem gemonteerd, omdat het net iets beter werkte dan de andere twee.

Uitgang systeem

Aanvankelijk werd een mantelstroom trafo («fig) met 50 Ohm coaxkabel (choke balun, common mode trafo) geïntegreerd in het aanpassysteem volgens Motorola’s Engineerings Bulletin EB104. Helaas werden de Laird ferriet pijpjes te heet. Daarom is de choke balun nu uitgevoerd met 5 à 6 windingen 50 Ohm coaxkabel om een FT240-43 ferriet ringkern. Nu kan men een meer courante kabel zoals RG58 voor dat doel gebruiken.

Als experiment werd in plaats van een pi-fllter aan de uitgang, voor 80 t/m 10 meter een eenvoudiger systeem (fig») gebruikt. Het is gebaseerd op mijn FRI-match antennetuner. Met één knop zorgt het ervoor dat het zendvermogen op alle banden toeneemt.  Het oorspronkelijke ontwerp was niet bedacht voor de 160 m band. Ik heb het (nog) niet geprobeerd,  maar voor die band zou men met een schakelaar een condensator parallel aan de spoel kunnen schakelen.

 

Het resultaat van deze schakeling lijkt minder dan van PA3GZK’s versterker, maar dat komt doordat ik voorlopig test met één 46 Volt voeding. De stroombegrenzing gaat in werking bij 27 Amp en er blijkt dat mijn versterker eigenlijk meer stroom wil trekken. Er zal hoogstwaarschijnlijk meer ouput zijn als de voeding uitgebreid wordt tot 50 V/50 Amp. Overigens was  het zendvermogen bereikt zonder het gebruik van een afstembaar pi-filter en dat was bij vorige schakelingen nodig om het vermogen op te peppen.

Is men tevreden met 600 à 700 Watt zendvermogen, dan is een voeding van 46 V/25 Amp goed geschikt.

Tegenkoppeling. Bij PA3GZK is gebleken dat tegenkoppeling het IMD gedrag van de versterker verbetert. In ontwerpen met BLF188XR wordt tegenkoppeling gedaan van drain naar gate met een weerstand en condensator in serie. Ik vind dat met zo’n spanningsgevoelige gate niet een echt veilig idee als bij voorbeeld de condensator gaat lekken. Daarom wordt hier de tegenkoppeling inductief op een gebied met lagere spanning gedaan. Vooralsnog voldeed een 18 Ohm weerstand in het circuit aan de verwachting, later echter verhoogd naar 50 Ohm. De tegenkoppeling is weer weggelaten omdat met de genoemde weerstanden het vermogen op 160 m teveel verminderde. Er moet nog uitgezocht worden welke weerstand beter geschikt is.

Ook stabilisering van de ruststroom is belangrijk voor vermindering van de IMD. Daarom wordt door ons veel geëxperimenteerd met bias systemen.

DIT ONTWERP WAS DE BASIS

 

Het ontwerp weer met Laird’s buiskernen omdat een 1 ÷ 9 trafo met een ringkern teveel harmonischen produceerde.

Het streven is om niet meer dan 800 Watt te verkrijgen voor onder andere een schoon signaal met weing IMD. Bovendien werkt de FET dan op zijn slofjes. Pas als er verder getest wordt met per band een LPF, kan er nagedacht worden op welke wijze het vermogen wat gedrukt kan worden. Wel men meer dan 1 kW, dan lijkt het verstandig om een PA met twee FETs te maken.

Voor een stabiele versterker het is belangrijk dat de opbouw zo symmetrisch mogelijk gedaan wordt. Dat voorkomt wild oscilleren en verbetert het IMD gedrag. De secundaire kant van T1 is ook niet ontkoppeld, maar zwevend gehouden door een 1k5 weerstand als smoorspoel te gebruiken. De midden tap kan mechanische wel symmetrisch lijken, maar hoeft dat nog niet te zijn. Met een echte smoorspoel is, in combinatie met de gate capaiteit, het mogelijk dat er ongewenste resonanties ontstaan.

Omdat ik niet zo’n voorstander ben van potmeters in een kritisch circuit, wordt de biasspanning vast ingesteld nadat het eerst met een potmeter uitgezocht wordt. Door speiding van de gemonteerde weerstanden was het nodig om nog 12 Ohm in te passen voor de gewenste biasspanning van 1.85 Volt voor een ruststroom van 1300 – 1500 m

T240-43 ringkern

In tegenstelling tot FT240-43 ringkernen zijn Laird ferriet pijpjes geen gemeengoed bij ons zendamateurs. Daarom heb ik geëxperimenteerd met de ringkern als vervanger van transmissielijn transformators. Aan één ringkern heeft men voldoende als 25 Ohm coaxkabels aangebracht worden zoals dat in het schema of foto afgebeeld is. In feite dus tegengesteld gewikkeld. Qua output deed het systeem het beter op de lagere banden dan de trafo met twee Laird trafo’s ferriet pijpjes. Ook werd de ringkern niet zo warm als de Laird’s

 

Met de waarde van de ingetekende 56 pF condensator kan men nog experimenteren om voor de hogere banden een beter compromis te verkrijgen of het te doen met de later in dit artikel voorgestelde extra kring aan de ingang.

Het zendvermogen met een 50 V/27 Amp voeding en 50 Watt uit de zender is volgens de tabel niet slecht. Het streven is om niet meer dan 800 Watt te verkrijgen voor onder andere een schoon signaal met weing IMD. Bovendien werkt de FET dan op zijn slofjes. Pas als er verder getest wordt met per band een LPF, kan er nagedacht worden op welke wijze het vermogen wat gedrukt kan worden. Wel men meer dan 1 kW, dan lijkt het verstandig om een PA met twee FETs te maken.

Voor een stabiele versterker het is belangrijk dat de opbouw zo symmetrisch mogelijk gedaan wordt. Dat voorkomt wild oscilleren en verbetert het IMD gedrag. De secundaire kant van T1 is ook niet ontkoppeld, maar zwevend gehouden door een 1k5 weerstand als smoorspoel te gebruiken. De midden tap kan mechanische wel symmetrisch lijken, maar hoeft dat nog niet te zijn. Met een echte smoorspoel is, in combinatie met de gate capaiteit, het mogelijk dat er ongewenste resonanties ontstaan.

Omdat ik niet zo’n voorstander ben van potmeters in een kritisch circuit, wordt de biasspanning vast ingesteld nadat het eerst met een potmeter uitgezocht wordt. Door speiding van de gemonteerde weerstanden was het nodig om nog 12 Ohm in te passen voor de gewenste biasspanning van 1.85 Volt voor een ruststroom van 1300 – 1500 mA.

Een vriend bracht een 53 V/50 Amp voeding mee en een Bird 2500H, want ik vertrouwde mijn meetkop niet. Er kon nu gemeten worden wat het feitelijke zendvermogen zou zijn. De versterker werd rechtstreeks (dus zonder LPF) op een Bird 50 Ohm dummyload aangesloten en zijn Bird 2500H meetkop geplaatst voor het zendvermogen. Wij konden onze ogen niet geloven toen er op 80 m 1950 W gemeten werden mijn en 2500H wees hetzelfde aan!

T3 kan aan of zo dicht mogelijk bij de drains gemonteerd worden. In het schema staat een 56 pF condensator en het afgebeelde type is  ongeveer 56 pF.

Hier ziet u twee geteste methodes om de coax op de ringkern aan te brengen. De lengte bij T3(1) is korter geworden dan mijn eerste poging met T3(2). Het vermogen in het in het lagere en hogere HF segment neemt af, terwijl het in het midden toeneemt, zoals dat uit de tabel blijkt. Met een 50 Amp voeding werd het stuurvermogen verminderd om de output te beperken tot 1500 W.

De ringkern heeft nog een belangrijk voordeel: de transmissielijn transformator kan behoorlijk symmetrisch samengesteld worden. Dat bevordert het verminderen van het faseverschil tussen de twee interne FETs en dat is weer goed voor een beter IMD gedrag!

Twee aparte ferriet buiskernen zijn vrijwel nooit precies aan elkaar gelijk. Om dat binnen nauwe toleranteis voor elkaar te krijgen is een groot probleem bij de produktie. Een ferriet ringkern is ook niet homogeen op alle plaatsen van zijn lichaam, maar door de windingen aan beide kanten gelijkelijk over de ringkern te verdelen, zal het onderlinge verschil tot een minimum beperkt blijven. De buiskernen van een Russische “pallet” versterker bleken ondeling 25% te verschillen als de zelfinductie met 10 windingen gemeten werd!

Door de vrij grote ringkern kan men afzien van speciale 25 Ohm coaxkabel en dezelfde impedantie verkrijgen door 2 × 50 Ohm coax parallel te schakelen. De ringkern is daar groot genoeg voor.

BEVEILIGING

De versterker kan op meedere delen van de schakeling beveiligd worden. Er is gebleken dat het kortsluiten aan de uitgang van de verzwakker geen probleem is en dat geldt ook voor de biasspanning. Daarom ontstond het idee om beide tegelijk aan massa te leggen als er ergens iets mis gaat. Bij voorbeeld met een hoge SWR. Transistor T1 is normaal gesperd omdat T2 open is, maar gaat in geleiding als de basis van T2 aan massa gelegd wordt of een positief signaal ontvangt van bij voorbeeld de SWR schakeling.  Het zal duidelijk zijn dat dit idee nog behoorlijk getest moet worden of het naar verwachting werkt. Links wordt alleen de bias aan massa gelegd en rechts worden zowel het stuursignaal als de bias geaard.

INGANG MET EXTRA LPF

Bij buitenboordse metingen aan de varkensneus (T1) blijkt dat aan de ingang op 10 en 12 m SWR > 2.5 is. Dat verklaart misschien het verminderde vermogen op die banden. Met een extra filter is het mogelijk om een compromis voor 10 t/m 20 m te verkrijgen van SWR < 1.7 en op de lagere banden is dat SWR < 1.4.

Een test met een snel gemaakt filter wees uit dat er op de hogere banden toch meer output te behalen was.  De 250 nH spoelen kunnen gemaakt worden met gele T50-6 ringkernen. De trimmers waren 60 pF types. Misschien is met een elektrisch beter ingebouwd filter nog meer winst te behalen.

ANDER TYPE TRANSFORMATOR

Van de afgebeelde transformators om de impedantie van de drain over te zetten naar 50 Ohm is er één afwijkend van wat gebruikelijk is.

Meestal worden gescheiden windingen gebruikt waarbij 1 (primaire) winding gevormd wordt door twee koperen pijpjes in het gat van de ferriet kernen. Ik heb dat anders gedaan door de pijpjes als winding van een auto transformator uit te voeren. Het principe («fig) is in de tekening verduidelijkt. Omdat de voeding van de FETs via de trafo gaat, moet de uitgang voor gelijkspanning gescheiden worden door twee condensators.  In plaats van koperen pijpjes zijn ook twee stukken coaxkabel geschikt. De afschermingen worden aan elkaar gesoldeerd en de tekening laat verder zien hoe het een en nader met elkaar verbonden wordt. Of het systeem doet wat ik ervan verwacht, moet nog bij verdere experimenten blijken.

Met de Laird kernen gaat het in elk geval niet omdat ze na korte tijd heet worden.

BEIDE FET’s PARALLEL

Een BLF188XR is voornamelijk bedoeld voor VHF/UHF versterkers waarbij een zo laag mogelijke in en uitgang capaciteit wenselijk is. 

Dat bereikt men met een balansschakeling. Daarom ziet men in vrijwel alle  gepubliceerde ontwerpen dat beide interne FET’s in balans (push-pull) werken.  Voor HF zou men ze parallel kunnen schakelen zoals dat veelal met buizen gedaan wordt. Een BLF188 versterker wordt daarmee eenvoudiger. Ik weet niet of ik er toe kom om dat uit te proberen, maar een voorlopig idee hoe dat zou kunnen is in het schema afgebeeld. De impedantie aan de uitgang van de FET’s wordt veel lager getuige een paar rekenvoorbeelden. In de formule is voor het gemak geen rekening gehouden met de verzadigingsspanning van de drains. 

Het ontwerp van W6PQL lijkt het meest geschikt om als leidraad te dienen, maar met 4 windingen coaxkabel door de buiskernen lukte het mij aanvankelijk maar niet om meer dan 500 W op 20 m en hoger te halen. Het kon zijn dat het lag aan de grote impedantie op die banden met 4 windingen coaxkabels. Om de SWR te meten werden simulatie testen gedaan met minder windingen en 15 Ohm of 25 Ohm coaxkabels. Met één winding was de SWR bemoedigend en gezien de korte lengte van de coaxkabel werd verondersteld dat er evengoed een 50 Ohm kabel gebruikt kon worden. Het resultaat van die test ziet u in de twee afbeeldingen. De SWR werd vastgesteld met MINI60, VK5JST en Rigol antenne analysators. Of het na een verfijning van de schakeling werkt om meer vermogen op de hogere banden te verkrijgen moet nog getest worden. Jammer genoeg is meetapparatuur voor “hams” (Rigol hoort daar ook bij) niet zo nauwkeurig als hun professionele equivalenten!

 

Uit de grafieken blijkt dat de SWR nog iets verbetert als men in plaats van coaxkabel één winding van getwist 1 mm “trafo” draad gebruikt. De dikte lijkt aan de magere kant, maar dat valt mee want bij de coaxkabel is de diameter van de binnenader ook maar 1 mm. In de praktijk met de BLF188XR in bedrijf blijkt dat één winding toch te weinig is voor de lagere amateurbanden!

TRANMISSIELIJN TRANSFORMATOR

Het transformator systeem aan de uitgang van de FET’s blijft de geest bezig houden. Om vervorming en IMD gedrag te beperken, is een zo goed mogelijke symmetrie gewenst. Dat betekent gelijkheid van de ferriet ringkernen of buisjes en een gelijke lengte van de coaxkabels voor een transmissielijn transformator.

Om een balans beter af te dwingen, wordt voor de voeding van de FET’s een bifilair gewonden balun (#U fig») gemonteerd. Deze extra zelfinductie heeft in een breedband versterker op diverse amateurbanden zo zijn nadelen is gebleken. Bij het balanssysteem geleidt één van de FET’s en de andere spert. De rondgaande HF stroom gaat dan van de #open# FET naar massa via de #dichte# FET. Bij de laatste kan dat alleen via de capaciteit van de drain. Deze #condensator, Coss# heeft niet voor alle banden een geschikte waarde!

Het een en ander heeft ertoe geleid dat het idee voor de linkse schakeling ontstond. Elke FET is belast met een 1 ÷ 4 transmissielijn transformator. De HF stroom loopt via deze trafo naar massa, maar de gelijkstroom voeding gaat via de andere trafo. Het nadeel is dat er extra scheidings-condensators gemonteerd moeten worden om de desbetreffende circuits te scheiden. 

SWR BESCHERMING

Meestal wordt een FET PA beschermd tegen een te hoge SWR door de bias-spanning te onderbreken. Maar als er nog voldoende uit stuurzender komt, werkt de versterker nog in klasse C en kan er toch nog meer dan 100 W uit komen. Beter is om het stuurvermogen af te schakelen (en de bias te onderbreken). Dat kan bij voorbeeld met (PIN)-diodes als schakelaar (fig»). Als er in de doorlaatrichting een gelijkstroom gevoerd wordt, geleiden de diodes. Zonder de stroom sperren ze. In het eerste geval wordt het stuursignaal doorgelaten en bij het laatste wordt het signaal geblokkeerd. Het schakelen van de gelijkspanning is vast wel te doen met een of ander IC, maar mijn voorkeur zijn transistors, omdat zij gemakkelijker en eenvoudig voor HF ongevoelig gemaakt kunnen worden. Belangrijk bij een versterker van groot vermogen. In plaats van echte PIN diodes zijn er 3 × 1N4148 parallel geschakeld om enig vermogen aan te kunnen met gangbare diodes.

Als er niets aan de hand is geleidt T2 en loopt er stroom door de diodes via een paar weerstanden en smoorspoelen naar massa. Met een te hoge SWR gaat T1 in geleiding. Daardoor sluit T2 zodat de positieve spanning onderbroken wordt en het stuursignaal geblokkeerd is.

Verdere ontwikkelingen van dit project worden in dit artikel verwerkt.

 

Der Seitengriff Satz für den IC-7300, jetzt wieder erhältlich.

Der Seitengriff Satz für den IC-7300, erhältlich bei:

Geben Sie Ihren ICOM IC-7300 ein stylisches Outdoor Aussehen.

Schützen Sie Ihren wertvollen Transceiver

vor mechanischen Beschädigungen der Bedienelemente und der Anschlussstecker auf der Rückseite.
Machen Sie Ihr Funkgerät fit für portable Einsätze.

Der Seitengriff Satz für den IC-7300 besteht aus 2 Stück Seitenblechen und den Befestigungsschrauben.

Die Seitenbleche werden aus 3 mm Stahlblech gefertigt, die in schwarzer Farbe pulverbeschichtet sind.

Bestellung über unser Kontaktformular.

Bezahlung über PayPal möglich.

Das Einführungsangebot  beträgt 29,95 € pro Satz inkl. Porto und Verpackung in Deutschland.

Bildergalerie

FlexRadio PowerGenius XL mit moderner NXP 1K5H LDMOS-Transistoren

Amplifier Feature Highlights

  • 1.8–54 MHz coverage
  • Full legal power 1500W (100% duty cycle ICAS), in all modes, up to 2000W
  • First ever MEffA™ system (Maximum Efficiency Algorithm) control efficiency as function of output power
  • Fully SO2R capable – 70dB nominal isolation between exciter inputs
  • Smart control of cooling – real time settings of drain voltage, drive and fan speed for best thermal performance
  • Exceptional spurious performance owing to diplexed filters for carrier and harmonics
  • Ultra fast SWR protection
  • Remote control with desktop application in LAN or WAN networks
  • CAT, Band decoder, LAN interface for operation with other exciters

PA Specifications

  • RF Power Output: 1500W (ICAS)
  • Exciter Drive Level: 50W
  • Transistors: NXP 1K5H x 2
  • Exciter Inputs:1 SO-239 x 2
  • Antenna Outputs: SO-239 x 2
  • Antenna Impedance (w/o tuner): 50 Ohm Unbalanced
  • Cooling: Thermostatically controlled fans

Mechanical

  • Height: 5″ (13 cm)
  • Width: 13″ (33 cm)
  • Depth: 17″ (43 cm)
  • Weight: 33 lbs (15 kgs)
  • Operating Temperature Range: TBD

Electrical

  • Input Voltage:2 90 – 250VAC, 50/60 Hz
  • Power Supply: Modular internal switching

Rund um den Amateurfunk, ein Beitrag im Bayrischem Rundfunk.

Im Bayrischen Rundfunk gab es am 27. Januar 2017 einen umfangreichen und interessanten Beitrag von ca. 18 Minuten Länge rund um den Amateurfunk.

Link: http://www.br.de/mediathek/video/sendungen/wir-in-bayern/freitag-27012017-wir-in-bayern-100.html

Rainer, DF2NU (OVV C18) zeigt live im TV ein DX-QSO mit Borneo ! Die PA mit der er funkt, ist mit einem LD MOS BLF188XR bestückt.
Innerhalb der Sendung “Wir in Bayern” ist der Beitrag zum AFU  in 3 Themen unterteilt.

Hier die Zeiten innerhalb der Sendung in denen DF2NU über AFU spricht:
1. Teil  00:00 – 02:10           (Einführung)
2. Teil  22:10 – 29:30          ( Allgemeine AFU Erklärungen)
3. Teil  53:20 – 01:02:30     (PA und live DX-QSO mit 9M6TMT !!)

73, Arno DL5AI

Red Pitaya als Stand-Alone Ausführung von Hans, DF2BY

Hallo liebe RedPitaya Freunde,
ich möchte Euch kurz meine “Baustelle RedPitaya Stand-Alone” vorstellen.
Folgende Leistungsmerkmale sollten im Projekt Berücksichtigung finden:
 

1. Stand-Alone Ausführung, mit integrierter PA, Ausgangsleistung 35 W
2. Integrierte Stromversorgung für eine zusätzlich, extern anschliessbare Transistor PA 200 W
3. Abstimmknopf (VFO)
4. Steuerung und Einstellung von Zusatzfunktionen mittels integrierten Microcomputer und zusätzlichen Tasten
5. Anzeige der aktivierten Zusatzfunktionen mittels LCD Display
6. Übernahme der PA Settings vom RedPitaya via I²C Bus und Weiterleitung der Daten über SPI Schnittstelle an einstellbares Dämpfungsglied 0-31 dB
7. Automatische Dämpfungseinstellung bei Betrieb mit externer 200 W Transistor PA

Die unter Pos.3 bis 7 aufgeführten Leistungsmerkmale werden mit einem Microcomputer Arduino UNO durchgeführt.
Einen groben Überblick über die verwendeten Module ist den folgenden Bildern und dem Blockschaltbild zu entnehmen.

Weitere Details auf Anfrage.

73 de Hans, DF2BY

Neue Software für den Christian Koppler, AT502, AAG100 verfügbar !

Neue Software bei R25 verfügbar.

Ludger DD8EI hat eine neue Software zum Download bereit gestellt.

Tuner Software Download

Ebenfalls hat der OV R25 eine ausführliche Beschreibung als PDF zur Verfügung gestellt zu den einzelnen Funktionen und der Bedienung  der Software.

Beschreibung der 2.8.x Tuner Software

Änderungen in der Software:

  • Split-Betrieb  (Synchronistation auf  VFO-B) 
  • Liste der Transceiver erweitert mit FT991, FT920, Ten-Tec Orion565
  • diverse Fehlerkorrekturen 

Es besteht nun die Möglichkeit in der neuen Software die Split Funktion zu aktivieren, somit ist in der aktuellen Software bei Aktivierung der SPLIT-Funktion gewährleistet das immer auf der TX-Frequenz abgestimmt wird, denn es kann vorkommen das ansonsten die RX und TX-Frequenz   in verschiedenen Einträgen der Tabelle liegen.

73 de DL7GT Daniel 

 

 

SDR-Transceivern Flex-1500, Flex-3000 und Flex-5000 im 60-m-Band

PowerSDR 2.7.2-ke9ns Revision T12 software download.

 Darin, KE9NS hat auf seiner Website http://www.ke9ns.com/flexpage.html
PowerSDR2.7.2-ke9ns Revision T12 zum Download bereitgestellt.
download button
 Diese ermöglicht es, mit den SDR-Transceivern Flex-1500, Flex-3000 und Flex-5000 im 60-m-Band zu senden.
 
Dank an Matthias DL5QY
 
Matthias,
Download and Install PowerSDR ke9ns Rev T12 from my web site. Flex Radio just gave me the updated Flex-1500,3000, and 5000 firmware to add 60m http://www.ke9ns.com/flexpage.htmlI updated T12 to do the firmware upgrade. The firmware is for all Flex radio’s no matter where they are Turfed. I think you will need to do a setup->factory defaults to see the 60m band  edges. Thank you Matthias for your support.
73’s  Darrin ke9ns.com
Nachtrag neue Version:
download buttonDownload:

Incremental Installer for PowerSDR ke9ns v2.8.0.4
Contains: Just updates made after v2.8.0

IC-7610 HF / 50 MHz SDR Transceiver Vorschau auf Icom Radio Festival

IC-7610 HF/50 MHz SDR Transceiver Previewed at Icom Radio Festival

Über 400 Teilnehmer nahmen am 10. Dezember 2016 am Icom Amateur Radio Festival teil. Die Hauptattraktion war die Enthüllung der neuesten Prototyp-Version des HF / 50 MHz-Band-All-Mode-Transceivers “IC-7610”.

Die größte Ankündigung ist, dass sich die Empfangssektion von der herkömmlichen Superheterodyne-Methode zu einer “direct sampling method” wie dem IC-7300 geändert hat. Ausgestattet mit real time scope, “complete dual watch” wird möglich sein, wie Icom’s Top-Bereich Transceiver, der IC-7851. Das Hauptband und die Subbänder werden völlig unabhängig sein und verschiedene Frequenzen und Modi können gleichzeitig empfangen werden. Es können verschiedene Antennen angeschlossen und zwei Lautsprecher angeschlossen werden. 

Weitere Features angekündigt:

• 7 Zoll breite, Touch Screen Farbe Flüssigkristallanzeige
• Eingebauter Lautsprecher, gleicher Durchmesser wie der IC-7300.
• Digitale Digitalanzeige (DVI)
• SD-Kartensteckplatz für einfache Firmware-Updates

* Direkt-Sampling SDR-Design
* High-Definition-Echtzeit-TFT-Display
* Anschluss für externe Anzeige
* Dual Real-Time-Spektrum und Wasserfall zeigt
* Dual Watch (mit Spectrum / Wasserfall-Displays)
* Touch-Schnittstelle (LCD-Touchscreen-Steuerung)
* HF + 50 MHz
* 100 Watt HF
* Eingebauter Antennen-Tuner

Sie können das Haupt-und Sub Band mit einer Antenne hören, und können so auch die Nutzung der verwendeten Antenne zwischen der Haupt-und Sub schalten. Es kann auch ein “Diversity-Empfang” verwendet werden, bei dem die gleiche Frequenz von verschiedenen Antennen empfangen wird. AGC-Steuerung ist separat möglich.

BNC-Anschlüsse sind an den rückseitigen RX ANT IN / OUT- und Transverter-Anschlüssen übernommen worden.

Dies war nur ein funktionierender Prototyp, so dass sich einige Funktionen ändern können. 15317901_1584576154889529_7099037017158526635_n 15350496_1584576314889513_7703161944842953958_n 15350505_1584576238222854_6024145027622365104_n 15380731_1584576504889494_3682419722692905218_n 15380736_1400319876653905_9031537024990858916_n 15390689_1584576541556157_4088073229977804520_n 15400898_1584576371556174_3649549183416589166_nWeitere Bilder und Informationen findet Ihr hier:

Software Defined Radio: für Amateurfunk- und Kurzwellenhörer

Dieses Buch ist für Amateurfunk-Operatoren, Kurzwellen-Zuhörer und jedermann gedacht, der interessiert ist an Radio als Hobby. Es enthält Abschnitte, wie verschiedene Arten von Software definiert Radios funktionieren, die Vorteile der Verwendung von ihnen, und wie sie getestet werden. Es umfasst auch zukünftige Trends, einschließlich der Entwicklung von Direct Fourier Conversion. Es gibt einen großen Abschnitt mit Tipps für PowerSDR-Benutzer und Abschnitte über andere häufig verwendete SDR-Software sowie einen Vergleich der grundlegenden Spezifikationen von 65 verschiedenen SDR-Empfängern und Transceivern. Das Buch ist kein Lehrbuch oder ein Nachschlagewerk. Es ist in einem leicht zu lesen Konversationsstil geschrieben. Ich erkläre die Grundlagen ohne zu technisch. Es gibt keine Seiten von Software-Code oder komplexe Mathematik. Wenn Stephen Hawking den Ursprung des Universums und der String-Theorie erklären kann, ohne Mathematik zu verwenden, um sehr schwierige Konzepte zu illustrieren, dann sollte ich in der Lage sein, zu erklären, wie Software-Radios funktionieren. Ich finde, dass einfache Diagramme können oft die Dinge einfacher zu verstehen, so habe ich einige hilfreiche Zeichnungen und Fotos enthalten.

Das Buch enthält folgende Abschnitte:
• Was ist beim Kauf eines SDR zu beachten?
• Was ist bei SDR anders?
• Welche Computerkenntnisse benötigen Sie?
• Was ist digital? – eine kurze Zusammenfassung der digitalen Theorie
• Definitionen von softwaredefiniertem Radio
• Generationen und Arten von SDR
• Sind SDRs besser?
• Zukünftige Trends
• Häufige Fragen zu SDR
• SDR-Software auf dem PC
• Audioanschlüsse für digitale Betriebsarten
• SDR für Kurzwellen-, CW-, Digital-, Contest-, Interferenz-, EME-, Mikrowellen- und Satellitenbetrieb
• SoftRock, Genesis Radios, RTL Dongle, FUNcube-Dongle, USB angeschlossene Empfänger, USRP, Noctar, HackRF und Blade RF
• SDRs mit Knöpfen
• Onboard oder externer DSP?
• FlexRadio Systeme Transceiver und SmartSDR
• Apache Labs ANAN Transceiver und PowerSDR
• cuSDR, KISS Konsole, SDR # und GNU Funksoftware
• I- und Q-Signale, Quadraturabtastung, Direct Digital Synthese, Direct Fourier-Umwandlung
• Der ADC, der FPGA oder der Mikrocomputer , Server / Client Architektur, FFT Magic, DSP, Panadapter und Wasserfall Anzeigen
• Radio Performance Test
• Softwarekatalog Definierte Funkgeräte – ein Vergleich von 65 SDR Empfängern und Transceivern
• Glossar der Abkürzungen und Akronyme
• Liste der Zeichnungen und Bilder

Das 60m Band ist freigegeben von 5351,5 – 5366,5 kHz Max. 15W

Die Nutzung des Frequenzbereichs 5351,5 – 5366,5 kHz darf nur durch Inhaber einer Zulassung zur Teilnahme am Amateurfunkdienst der Klasse A erfolgen. Dabei dürfen keine Störungen bei Funkstellen eines anderen Funkdienstes verursacht werden und es besteht kein Schutz vor Störungen durch Funkstellen anderer Funkdienste.

Bedienung Red Pitaya mit Zeus-Software und Midi-Kontroller

Ein Hinweis von Sigi, DH1KLM

Für alle die sich zum SDR-Radio noch Knöpfe und einen VFO wünschen.

Produktdetails Behringer CMD PL-1

  • digitaler MIDI-Controller aus der CMD-Serie
  • kann als 1-Deck Controller verwendet werden
  • kann mittels Layers bis zu vier einzelne Decks ansteuern
  • 4 Zoll druckdynamisches Jogwheel
  • 14 Bit Pitch-Fader mit seitlicher LED-Anzeige
  • leichtgängige Tasten mit Realtime LED-Feedback
  • 8 Drehregler mit LED-Anzeigen und LED-Ring um Parameter
  • 8 Hot Cue Tasten
  • Shortcuts für Deck, Scratch, Sync und Tap Tempo
  • Play/Pause, Cue, Pitch Bend, Track Search Tasten
  • Stromversorgung über USB-Speisung
  • Standard MIDI-Protokoll für Plug-and-Play mit jeder MIDI-Software
  • zur Kombination mit mehreren CMD-Modulen geeignet
  • inkl. Image Line’s Deckadance 2 DJ Software
  • auch mit anderer gängiger DJ-Software kompatibel, wie Native Instruments Traktor, Serato Scratch Live, Ableton Live und weiteren MIDI-fähigen Programmen
  • Modul und Software können mit anderen CMD-Controllern gekoppelt werden
  • kompaktes Design für einfachen Transport
  • hochwertige Komponenten + robuste Konstruktion garantieren eine lange Lebensdauer
  • Frontpanel aus Metall
  • gummierte Bedienelemente
  • inkl. USB-Kabel und Software-Coupon
  • Maße: 152,4 x 305 x 50 mm
  • Gewicht: 540 Gramm

Hier noch weitere Alternativen, wie den CMD Studio 2A von Beringer.

 

Red Pitaya mit der Software von Zeus Radio in der Version v2.9.1(En)

Heute habe ich die Software von Zeus Radio v2.9.1(En) unter Hermes mit dem Red Pitaya getestet und es geht. Die Software ist in der Version 2.9.1 auch für SDR Transceiver mit HiQSDR, Odyssey und Hermes einsetzbar also auch mit dem Red Pitaya. Die Version ist eine Trail-Version (Demoversion) dabei konnte ich nur eine kurze Zeit lang senden. Was die Software kostet und ob es eine Alternative zu PowerSDR ist muss man noch sehen, es ist auf jedenfalls eine Interessante Anwendung.

  – ExtIO support. Now you can use Zeus Radio with RTL-SDR, Elad, Peaberry, Winradio, SDR-IQ, Afedri, QS1R, and etc.
  – Hermes (Anan, Afedri)
  – Odyssey support
  – HiQSDR support

Mittlerweile habe ich mir die Software gekauft und bin mehr als begeistert von den Möglichkeiten. Der Preis der Software für einen Rechner beträgt 53,-€ oder 3500 RUR, Bezahlung per PayaPal die Freischaltung erfolgte sofort.

Besonders hier zu erwähnen ist, die Möglichkeit VST Plug-Ins (Virtual Studio Technology) zu installieren, was den Funktionsumfang im Audiobereich erheblich erweitert. Danke noch an Robert DJ3KJ für die Einführung in einigen Einstellungen der Zeus-Software.

 

screenshot297

Und so sieht es dann auf dem Monitor aus:

screenshot296

screenshot298

Hier noch eine Ansicht mit zwei VST Plugin´s, digital Noise Gate und RMS Compressor.

screenshot303

Ein interessanter Transceiver, Odyssey TRX SDR auf Kickstarter.com

Odyssey TRX is 16-bit ADC high performance DDC SDR 0.5-55 MHz tranceiver for radio amateurs with open source.

0d5bfc6976168814502101a6201d0ede_original

ody_lout

ody_assembly

diagram

Technical specifications and key features of ODYSSEY TRX:

General characteristics:

  • board size is 123.5 x 75mm, appropriate for Hammond 1455J1201 housing.
  • supply voltage: 7-15 V, reverse polarity and overvoltage protection.
  • current consumption for 12 Volt power supply:

LAN & USB version, RX 250 mA, TX 340 mA

Wi-Fi version, RX 380 mA, TX 480 mA

  • current consumption for USB bus power supply (5 volts):

USB version, RX 590 mA, TX 720 mA

  • PC connections: LAN10 / 100, Wi-Fi or USB
  • connectors for headphones, microphone, KEY/PTT: Mini Jack 3.5mm
  • RF connectors: SMA-F
  • connector for external devices control: DB9-F

RX characteristics:

  • type of ADC: 16-bit LTC2165
  • sampling frequency: 122,880 MHz
  • two independed software receivers
  • receiving frequency range: 0.1-55 MHz
  • sensitivity, MDS (500): -127 dBm
  • blocking level: -8 dBm
  • Blocking Dynamic Range: 119dB
  • RM Dynamic Range (10 kHz): 114 dB
  • attenuator 0-30 dB
  • frequency stability using built-in reference generator: 5 ppm
  • supported sampling rates: 48 — 960 kHz
  • wide band scope: 0 – 66 MHz

TX characteristics:

  • frequency range: 1 — 55 MHz
  • output voltage on 50 ohms: 1 volt peak
  • output power: 10 mW
  • linearity, IMD3: 60 – 65 dB
  • maximum width of the transmitted signal: 48 kHz

Additional features:

  • input for high stability 10 MHz reference frequency, 3.3 – 5.0 volts logic level
  • 122.880 MHz stability frequency output
  • 8 control lines of control for external devices : 4 lines for BPF/LPF, PreAMP control, Antenna switch control, Automatic Tuner control and PTT control – all using logic level 3.3 volts
  • built-in sound codec to minimize delays; headphones and microphone can be connected directly to the main board
  • Automatic Key Processor with zero-delay self-monitoring. Both straight and Iambic modes are supported
  • VNA mode support and frequency sweep measurement, complex impedance and SWR measurements are done with external RF bridge

 What software is work ? It is SDR device and for working need some SDR program. Originally, device was supported nativelly in QUISK, QUISK VNA and  Zeus Radio, but currently since firmware v1.3 was added OpenHpsdr protocol support and other programm became available. PowerSDR MRX, CuSDR, KissKonsole and much programm via ExtIO.dll for Hermes – HDSDR, SDR-Sharper, Studio1 and other.

RS-HFIQ – ein preiswerter SDR-TRX auf Kickstarter.com

Kickstarter-Projekt RS-HFIQ

The RS-HFIQ is a high performance Software Defined Radio (SDR) 5W Transceiver for CW, SSB, AM, FM and digital modes.

Software: HDSDR, LINRAD, QUISK, GNU Radio (Linux)

screenshot295

rs-hfiq-block-diagram

Specifications

  • Frequency Range – 3-30 MHz (performance guaranteed on 80/60/40/30/20/17/15/12/10M ham bands)
  • Sensitivity – MDS <-128 dBm on 80M dropping to <-135 on 10M (depending on processing bandwidth and sound card performance)
  • Noise Figure – <15 dB on 80M decreasing to <10 dB on 10M
  • TX Power 5W typical, 4W minimum
  • LO Feed-thru < -50 dBc @ 5W output
  • Spurious and Harmonics <-50 dBc typical <43 guaranteed
  • DC Power 13.8VDC, 2A max, plus USB power for the Arduino Nano

Lieferdatum April 2017, die Kickstarter Kampagne läuft bis Ende November 2016.

Es gibt dabei folgende Optionen:

  • nur die Platine 30 US$
  • das komplette Board, bestückt und getestet: 239 US$
  • das bestückte Board mit einem Gehäuse: 269 US$
  • Board, Gehäuse und Bausatz für eine 50W Endstufe: 519 US$
  • Board, Gehäuse, Bausatz für die 50W Endstufe und einen automatischen Antennentuner: 689 US$
  • Bei einer Sammelbestellung für 5 Stück (Boards mit Gehäuse) 1.249 US$ ca. 250 $ pro Einhei.

LimeSDR: Flexible, Next-generation, Open Source Software Defined Radio

Zur Zeit im Forum diskutiert!

LimeSDR: Flexible, Next-generation, Open Source Software Defined Radio

 

Features & Specifications

  • RF Transceiver: Lime Microsystems LMS7002M MIMO FPRF (Datasheet)
  • FPGA: Altera Cyclone IV EP4CE40F23 – also compatible with EP4CE30F23
  • Memory: 256 MBytes DDR2 SDRAM
  • USB 3.0 controller: Cypress USB 3.0 CYUSB3014-BZXC
  • Oscillator: Rakon RPT7050A @30.72MHz (Datasheet)
  • Continuous frequency range: 100 kHz – 3.8 GHz
  • Bandwidth: 61.44 MHz
  • RF connection: 10 U.FL connectors (6 RX, 4 TX)
  • Power Output (CW): up to 10 dBm
  • Multiplexing: 2×2 MIMO
  • Power: micro USB connector or optional external power supply
  • Status indicators: programmable LEDs
  • Dimensions: 100 mm x 60 mm

Comparisons

  HackRF One Ettus B200 Ettus B210 BladeRF x40 RTL-SDR LimeSDR
Frequency Range 1MHz-6GHz 70MHz-6GHz 70MHz-6GHz 300MHz-3.8GHz 22MHz-2.2GHz 100kHz-3.8GHz
RF Bandwidth 20MHz 61.44MHz 61.44MHz 40MHz 3.2MHz 61.44MHz
Sample Depth 8 bits 12 bits 12 bits 12 bits 8 bits 12 bits
Sample Rate 20MSPS 61.44MSPS 61.44MSPS 40MSPS 3.2MSPS 61.44MSPS (Limited by USB 3.0 data rate)
Transmitter Channels 1 1 2 1 0 2
Receivers 1 1 2 1 1 2
Duplex Half Full Full Full N/A Full
Interface USB 2.0 USB 3.0 USB 3.0 USB 3.0 USB 2.0 USB 3.0
Programmable Logic Gates 64 macrocell CPLD 75k 100k 40k (115k avail) N/A 40k
Chipset MAX5864, MAX2837, RFFC5072 AD9364 AD9361 LMS6002M RTL2832U LMS7002M
Open Source Full Schematic, Firmware Schematic, Firmware Schematic, Firmware No Full
Oscillator Precision +/-20ppm +/-2ppm +/-2ppm +/-1ppm ? +/-1ppm initial, +/-4ppm stable
Transmit Power -10dBm+ (15dBm @ 2.4GHz) 10dBm+ 10dBm+ 6dBm N/A 0 to 10dBm (depending on frequency)
Price $299 $686 $1,119 $420 ($650) ~$10 $299 ($289 pre-order)

Rusisches SDR RADIO von R6DAN/RX9CIM VisAir mit PA Predistortion

Ein Hinweis zum Transceiver von Erwin DL1DX.

Wir sehen, die Entwicklung im SDR-Bereich schreitet immer weiter voran, Entwicklungszyklen werden immer kürzer und der Preis wird sich weiter nach unten bewegen.

Hier noch ein Beispiel: LMS7002M Dual transceiver FPRF

Der Low-Power FPRF (LMS7002M) Chip der zweiten Generation mit dem neu entwickelten HF-requency shifter Up / Down verfügen die Entwickler über unübertroffene HF-Fähigkeiten. Das FPRF-Gerät verfügt über Dual-Transceiver und der Chip verfügt über field programmable DSP-Blöcke und Received Signal Strength Indicators (RSSIs), um die Leistung zu stärken und gleichzeitig den Energieverbrauch zu senken. FPRFs decken den Frequenzbereich 100 kHz bis 3,8 GHz eigenständig ab, der eine Vielzahl von Bändern umfasst. Die Fähigkeit, in einem einzigen Chip, um einen solchen Bereich von Frequenzen zu unterstützen macht es zu eine sehr fähige Gerät für SDR-Anwendungen.

VisAir DDC/DUC NEW DSP 96 kHz prototype R6DAN mit Predistortion

Nachfolgend eine Übersetzung aus dem Russischen per Google, bitte um Nachsicht bei der Übersetzungsqualität .
 
Dieses Thema ist Standalone-Transceiver mit einem Direct-Conversion-Quadratursignalverarbeitung DSP vorgestellt. In der Tat ist es das SDR.
Features:
– Reichweite – 50 kHz – 30 MHz;
– Das Vorhandensein einer Steuerung mit einem LCD-Display und Touchscreen-Design Vladimir R6DAN http://www.cqham.ru/forum/showthread…B%FC%EF% E0% ED;
– Übertragung und Empfang im FM-Modus, AM, CW, SSB;
– Die Möglichkeit der Betriebs digitalen Betriebsarten eine lineare Eingabe / Ausgabe des Transceivers und PC-gesteuerten VOX verwenden;
– Das Vorhandensein eines Zweitonsignals im Sendemodus;
– In den Modi der Empfang von AM, FM-Empfangsband wird im Bereich von 0 bis 10 Hz eingestellt, 000 sowohl oberhalb als auch unterhalb von 50 Hz-Schritten;
– Im Empfangsmodus SSB, CW-Empfangsband einstellbar 0-3 700 Hz sowohl die oberen und unteren Schritten von 50 Hz;
– Die Möglichkeit, im Bereich von 50-3 bis 500 Hz sowohl oberhalb als auch unterhalb der Bandbreite des übertragenen Signals einzustellen;
– Rechtwinkligkeit von digitalen Filtern, die von der Höhe von -3 dB / -60 dB – besser als 1,1;
– Unterdrückung des Spiegelkanalempfang – 70 dB;
– Empfindlichkeit ohne UHF – 0,5-1mkv.
– Verfügbarkeit von automatischen Notch-Filter;
– Presence Shift-Filter;
– Verfügbarkeit von Nois blenkera;
– Die Anwesenheit des Squelch.
– Ein Mikrofon EQ, Reverb, Kompressor;
– Abweichung im FM-Modus – 6 kHz;
– Das Vorhandensein der Möglichkeit der unausgeglichenen Übertragungspfad zu unterdrücken, indem manuelle Abstimmung GUI durch Verwendung von wodurch keine zweite Seitenbandunterdrückung Übertragung schlimmer als 50dB;
– Die Verfügbarkeit der VOX;
– Ein integrierter automatischer Telegraph Schlüssel;
– Eine flexible Schaltsteuereinstellungen basierend die Häufigkeitsverteilung der Eingangshochpassfilter (beispielsweise Bandpass);
– Die Fähigkeit zu einer beliebigen Frequenz Transverter zu verbinden IF;

Weltweit erstes Buch zu Red Pitaya jetzt von Elektor

Elektor bringt jetzt das weltweit erste Buch zu Red Pitaya auf den Markt.

red-pitaya

Dieses Buch ist weit mehr als bloß eine Einführung in Red Pitaya. Es bietet zudem eine grundlegende Einführung in die Elektronik. Sein Grundschema ist es, reale Experimente mit Red Pitaya durchzuführen und so Grundlagenwissen über Elektronik zu vermitteln. Es sind daher auch Kapitale über die Theorie und von Bauelementen wie Widerständen, Kondensatoren, Spulen etc. enthalten, deren Wirkungsweise auf spannende, experimentelle Weise nachvollziehbar gemacht wird.

Preis 34,95 €

Mitgliederpreis 31,46 €