{"id":25820,"date":"2025-04-06T12:44:38","date_gmt":"2025-04-06T10:44:38","guid":{"rendered":"https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/?p=25820"},"modified":"2025-04-06T20:00:20","modified_gmt":"2025-04-06T18:00:20","slug":"warum-transistoren-in-hf-leistungsverstaerkern-durchbrennen","status":"publish","type":"post","link":"https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/2025\/04\/06\/warum-transistoren-in-hf-leistungsverstaerkern-durchbrennen\/","title":{"rendered":"WARUM TRANSISTOREN IN HF-LEISTUNGSVERST\u00c4RKERN DURCHBRENNEN"},"content":{"rendered":"<p style=\"text-align: center;\"><span style=\"font-size: 18pt;\"><em><strong>Eine Wei\u00dfbuch von der Firma AMPLEON <\/strong><\/em><\/span><\/p>\n<p style=\"text-align: center;\"><span style=\"font-size: 18pt;\"><em><strong>mit Kommentare von Victors R3KR &#8211; von der Firma EB104.ru, diese sind kursiv gedruckt.<\/strong><\/em><\/span><\/p>\n<p><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" class=\"alignnone size-full wp-image-25862\" src=\"https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/2025-04-06_10h27_29.jpg\" alt=\"\" width=\"995\" height=\"404\" srcset=\"https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/2025-04-06_10h27_29.jpg 995w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/2025-04-06_10h27_29-600x244.jpg 600w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/2025-04-06_10h27_29-768x312.jpg 768w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/2025-04-06_10h27_29-720x292.jpg 720w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/2025-04-06_10h27_29-520x211.jpg 520w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/2025-04-06_10h27_29-320x130.jpg 320w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/2025-04-06_10h27_29-300x122.jpg 300w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/2025-04-06_10h27_29-250x102.jpg 250w\" sizes=\"auto, (max-width: 995px) 100vw, 995px\" \/><\/p>\n<div><strong><span style=\"font-size: 14pt;\">Extrem robuste 50-Volt-LDMOS-Bauelemente<\/span><\/strong><\/div>\n<div><strong><span style=\"font-size: 14pt;\">Eroberung des ISM- und Broadcast-Marktes<\/span><\/strong><\/div>\n<div><strong><span style=\"font-size: 14pt;\">Wei\u00dfbuch Bloem, J. de Boet, H. van Rossum, K. Vennema<\/span><\/strong><\/div>\n<div><\/div>\n<p>In den letzten zweieinhalb Jahrzehnten waren VDMOS-Transistoren die Arbeitspferde in vielen ISM- und Broadcast-Anwendungen. Jetzt ist diese \u00c4ra aufgrund der kontinuierlichen Verbesserungen der 50-V-LDMOS-Technologie von Ampleon zu Ende.<\/p>\n<p>Die LDMOS-Bauelemente der BLF18x-XR-Serie erm\u00f6glichen eine \u00fcberragende Zuverl\u00e4ssigkeit und niedrigere Systemkosten, w\u00e4hrend gleichzeitig keine gef\u00e4hrlichen Substanzen mehr erforderlich sind, die mit VDMOS-Paketen verbunden sind. Diese neue XR-Serie wurde speziell f\u00fcr HF-Energieanwendungen in den industriellen, wissenschaftlichen und medizinischen (ISM) Frequenzb\u00e4ndern entwickelt, bei denen Robustheit, Stabilit\u00e4t und Zuverl\u00e4ssigkeit sowohl auf dem Markt als auch beim Transistordesign wichtige Faktoren sind. Die Ger\u00e4te erm\u00f6glichen auch hocheffiziente FM- und VHF-TV-Rundfunksender mit \u00fcberlegener korrigierbarer Linearit\u00e4t.<\/p>\n<p>Die Kunden von Ampleon haben nun Zugang zu einem Portfolio von Ger\u00e4ten, die alle Designherausforderungen in heutigen Anwendungen auf Basis von Dauerstrich-, gepulsten oder linearen Systemen erf\u00fcllen. Dieses Dokument enth\u00e4lt eine detaillierte Beschreibung der Funktionen der Technologie und wie sie mit den erzielten Leistungsverbesserungen zusammenh\u00e4ngen. Anwendungsbeispiele werden mit unseren neuesten 50-V-LDMOS-Bauelementen gegeben, die im Vergleich zu \u00e4lteren VDMOS und anderen derzeit auf dem Markt erh\u00e4ltlichen 50-V-LDMOS-Technologien eine \u00fcberlegene Leistung bieten.<\/p>\n<p><strong>Hochspannungs-LDMOS-Technologie<\/strong><\/p>\n<p>Die extrem robusten 50-V-Transistoren von Ampleon werden in einer 8-Zoll-CMOS-Wafer-Fabrik verarbeitet, die \u00fcber Lithographief\u00e4higkeiten von bis zu 0,14 \u03bcm verf\u00fcgt. Der LDMOS-Prozess leitet sich vom C075 CMOS-Prozess (0,35 \u03bcm Gate) mit LOCOS-Isolierung ab. Zu den Erg\u00e4nzungen des C075-Prozesses geh\u00f6ren der Quellsenker zum Substrat, die CoSi2-Gate-Silizidierung, der Wolframschild und die pilzartige Abflussstruktur mit dicker, mehrschichtiger AlCu-Metallisierung. Abbildung 1 zeigt einen Querschnitt durch die VDMOS-Technologie, Abbildung 2 zeigt den Querschnitt eines LDMOS-Transistors.<\/p>\n<p><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" class=\"alignnone size-full wp-image-25826\" src=\"https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild1.jpg\" alt=\"\" width=\"717\" height=\"241\" srcset=\"https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild1.jpg 717w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild1-600x202.jpg 600w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild1-520x175.jpg 520w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild1-320x108.jpg 320w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild1-300x101.jpg 300w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild1-250x84.jpg 250w\" sizes=\"auto, (max-width: 717px) 100vw, 717px\" \/><\/p>\n<p>Abbildung 1: Querschnitt durch einen vertikalen DMOS-Sendetransistor. Die L\u00e4nge des Anschnitts (die Kanall\u00e4nge) ist die Ebene des Papiers, die Kanalbreite befindet sich in der Ebene des Papiers.<\/p>\n<p><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" class=\"alignnone size-full wp-image-25827\" src=\"https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild2.jpg\" alt=\"\" width=\"711\" height=\"241\" srcset=\"https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild2.jpg 711w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild2-600x203.jpg 600w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild2-520x176.jpg 520w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild2-320x108.jpg 320w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild2-300x102.jpg 300w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild2-250x85.jpg 250w\" sizes=\"auto, (max-width: 711px) 100vw, 711px\" \/><\/p>\n<p>Abbildung 2: Schematischer Querschnitt eines hochmodernen LDMOS-Transistors<\/p>\n<p>Es gibt eine Reihe wichtiger Unterschiede zwischen den Transistoren. Bei einem VDMOS-Transistor flie\u00dft der Strom vertikal von oben nach unten, die R\u00fcckseite des Chips ist der Drain, und w\u00e4hrend des Betriebs liegt eine hohe Versorgungsspannung an. Bei einem LDMOS-Transistor flie\u00dft der Strom seitlich. Die Quelle ist mit einem P+-Sinker mit der R\u00fcckseite des Wafers verbunden, wodurch die R\u00fcckseite des Chips zum Source-Anschluss des Transistors wird. Die laterale Konstruktion erm\u00f6glicht die Optimierung f\u00fcr den Hochspannungsbetrieb bei HF-Frequenzen durch geeignete Drain-Technik. Die Wahl geeigneter Dotierungsstufen erfolgt in Kombination mit dem Aufbau einer Feldplatte unter Verwendung des &#8222;Resurf&#8220;-Effekts [1]. Zus\u00e4tzlich zum Drain Engineering wurde eine Optimierung des parasit\u00e4ren Bipolaren durchgef\u00fchrt [2], auf die sp\u00e4ter in diesem Artikel eingegangen wird.<\/p>\n<p><strong>Technologievergleich<\/strong><strong><br \/>\n<\/strong>Tabelle 1 zeigt einen Vergleich zwischen VDMOS (BLF278 von Ampleon), dem BLF188XR LDMOS-Transistor von Ampleon und einem Konkurrenzger\u00e4t<\/p>\n<p><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" class=\"alignnone size-full wp-image-25857\" src=\"https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Tabelle1.jpg\" alt=\"\" width=\"994\" height=\"481\" srcset=\"https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Tabelle1.jpg 994w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Tabelle1-600x290.jpg 600w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Tabelle1-768x372.jpg 768w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Tabelle1-720x348.jpg 720w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Tabelle1-520x252.jpg 520w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Tabelle1-320x155.jpg 320w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Tabelle1-300x145.jpg 300w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Tabelle1-250x121.jpg 250w\" sizes=\"auto, (max-width: 994px) 100vw, 994px\" \/><\/p>\n<p>Im folgenden Absatz wird die Relevanz der verschiedenen Parameter in Tabelle 1 in Bezug auf die verschiedenen Anwendungen er\u00f6rtert. Wir k\u00f6nnen zwischen zwei Anwendungsbereichen unterscheiden:<br \/>\n<strong>\u2022 <\/strong>ISM, hohe bis sehr hohe Leistungspegel, oft anf\u00e4llig f\u00fcr hohe Fehlanpassungen, bei denen Stabilit\u00e4t, Robustheit und Zuverl\u00e4ssigkeit wichtige Designparameter sind<br \/>\n<strong>\u2022 <\/strong>Broadcast, hohe bis sehr hohe Spitzenleistungspegel, bei denen Wirkungsgrad und erregerkorrigierte Linearit\u00e4t wichtige Designparameter sind<\/p>\n<p><strong>W\u00e4rmewiderstand<\/strong><strong><br \/>\n<\/strong>Der W\u00e4rmewiderstand ist der Schl\u00fcsselparameter, der so niedrig wie m\u00f6glich gehalten werden soll, um:<br \/>\n<strong>1. <\/strong>Stellen Sie niedrige Matrizentemperaturen sicher, um eine langfristige Zuverl\u00e4ssigkeit (TTF) zu gew\u00e4hrleisten2<br \/>\n<strong>.<\/strong>Maximieren Sie die Verlustleistung, die das Ger\u00e4t bei Fehlanpassungen bew\u00e4ltigen kann. Hohe Stromverh\u00e4ltnisse und damit eine hohe Verlustleistung k\u00f6nnen je nach Schaltungsdesign der Anwendung und dem Phasenwinkel der Fehlanpassung auftreten. Dies kann zu sehr hohen Verlustwerten f\u00fchren, was zu einem thermischen Zusammenbruch des Chips und des Transistors f\u00fchren kann. Dies f\u00fchrt in der Regel zur vollst\u00e4ndigen Zerst\u00f6rung des Transistors, siehe Abbildung 3.<\/p>\n<p><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" class=\"alignnone size-full wp-image-25828\" src=\"https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild3.jpg\" alt=\"\" width=\"359\" height=\"161\" srcset=\"https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild3.jpg 359w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild3-320x144.jpg 320w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild3-300x135.jpg 300w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild3-250x112.jpg 250w\" sizes=\"auto, (max-width: 359px) 100vw, 359px\" \/><\/p>\n<p>Abbildung 3: Beispiel f\u00fcr einen Ausfall eines thermischen Bauelements als Folge einer hohen Verlustleistung<\/p>\n<p><em><strong>Ich gebe ein weiteres Beispiel f\u00fcr eine Berechnung aus dem Artikel:<\/strong><\/em><\/p>\n<p><a href=\"https:\/\/www.communication-concepts.com\/content\/FM_1KW_Amplifier\/RDMRFE6VP61K25H_FM_BCAST_Amplifier_Design.pdf\"><em><strong>https:\/\/www.communication-concepts.com\/content\/FM_1KW_Amplifier\/RDMRFE6VP61K25H_FM_BCAST_Amplifier_Design.pdf<\/strong><\/em><\/a><\/p>\n<p>Zuverl\u00e4ssigkeit<\/p>\n<p>Die mittlere Zeit bis zum Ausfall (MTTF) ist definiert als eine Verringerung der Strombelastbarkeit um 10 % um 50 % der Ger\u00e4te innerhalb einer bestimmten Stichprobengr\u00f6\u00dfe. Der Hauptfaktor f\u00fcr das Versagen des Ger\u00e4ts ist auf die Elektromigration von Metallen auf der Werkzeugoberfl\u00e4che zur\u00fcckzuf\u00fchren.<\/p>\n<p><em><strong>Bitte beachten Sie, dass die Elektromigration von Metall nicht sofort, sondern im Laufe der Zeit erfolgt. Das hei\u00dft, als Sie den Transistor installierten, die Leistung sahen und gl\u00fccklich waren, aber die Freude m\u00f6glicherweise nicht lange anh\u00e4lt.<\/strong><\/em><\/p>\n<p>Nachdem die durchschnittlichen Betriebsbedingungen f\u00fcr eine bestimmte Anwendung ermittelt wurden, kann die MTTF anhand des W\u00e4rmewiderstandswerts Rth berechnet werden, der im Produktdatenblatt von MRFE6VP61K25H angegeben ist.<\/p>\n<p>Beispiel: Wenn die gew\u00fcnschte Ausgangsleistung 1100 W bei einem \u00d6lwechselwirkungsgrad von 80 % betr\u00e4gt.<\/p>\n<ul>\n<li>IDrain = 1100W \/ (80% x 50V) ~ 27,5A<\/li>\n<li>MRFE6VP61K25H Rth = 0,15 \u00b0C\/W, Geh\u00e4usetemperatur = 80 \u00b0C<\/li>\n<li>Verlustleistung = Pdc &#8212; Pout + Pin<\/li>\n<li>Verlustleistung = 50 V x 27,5 A \u2013 1100 W + 4 W = 279 W<\/li>\n<li>Temperaturanstieg = 279 W x 0,15 \u00b0C\/W = 42 \u00b0C<\/li>\n<li>TJ = Trise + TC = 42 \u00b0C + 80 \u00b0C = 122 \u00b0C<\/li>\n<\/ul>\n<p>Unter Verwendung von Abbildung 12, die MTTF basierend auf IDrain und TJ berechnet; IDrain = 27,5 A<\/p>\n<p><em><strong>Bitte beachten Sie, dass die Quarztemperatur in direktem Zusammenhang mit dem Wirkungsgrad des Verst\u00e4rkers steht. F\u00fcr mich pers\u00f6nlich wird klar, dass die Temperatur des Kupferradiators unter dem Transistor +65C nicht \u00fcberschreiten sollte. Von +85C Grad kann keine Rede sein! Bei der Berechnung der Kristalltemperatur k\u00f6nnen wir die W\u00e4rme\u00fcbertragung vom Transistorgeh\u00e4use zum Kupferk\u00fchler nicht ber\u00fccksichtigen, es scheint mir, dass wir 10-15 Grad hinzuf\u00fcgen m\u00fcssen, da die W\u00e4rmeleitf\u00e4higkeit von Lot oder anderen Materialien viel schlechter ist als die von Kupfer.<\/strong><\/em><\/p>\n<p><em><strong>Beim L\u00f6ten eines Transistors wird immer Flussmittel verwendet (sonst kann man es nicht verzinnen), das beim Erhitzen siedet, und es bilden sich Hohlr\u00e4ume &#8211; sie sind immer da. Nur durch das L\u00f6ten im Vakuum kann die Kavit\u00e4tenbildung minimiert werden. In der seri\u00f6sen Produktion erfolgt die R\u00f6ntgenkontrolle immer nach dem Einbau des Transistors.<\/strong><\/em><\/p>\n<p><em><strong>Das Transistorgeh\u00e4use kann nicht als Heizk\u00f6rper betrachtet werden, und selbst der kleinste Hohlraum f\u00fchrt zu einer punktuellen Erw\u00e4rmung des Kristalls. Wenn einer der Millionen von Transistoren deswegen ausf\u00e4llt, ist dies der Zusammenbruch des gesamten LDMOS-Bausteins.<\/strong><\/em><\/p>\n<p><em><strong>\u00a0<\/strong><\/em>Im Allgemeinen kann der W\u00e4rmewiderstand in einen RTH,J-C-Teil (\u00dcbergang zum Geh\u00e4use) und einen RTH,C-HS-Teil (Geh\u00e4use zum K\u00fchlk\u00f6rper) unterteilt werden. Der RTH,J-C wird vom Ger\u00e4tehersteller spezifiziert und der RTH,C-HS h\u00e4ngt vom verwendeten Materialstapel im Schaltungsdesign ab. Ein typischer Aufbau zur Messung des W\u00e4rmewiderstands ist in Abbildung 4 dargestellt.<\/p>\n<p><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" class=\"alignnone size-full wp-image-25829\" src=\"https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild4.jpg\" alt=\"\" width=\"786\" height=\"343\" srcset=\"https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild4.jpg 786w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild4-600x262.jpg 600w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild4-768x335.jpg 768w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild4-720x314.jpg 720w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild4-520x227.jpg 520w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild4-320x140.jpg 320w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild4-300x131.jpg 300w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild4-250x109.jpg 250w\" sizes=\"auto, (max-width: 786px) 100vw, 786px\" \/><\/p>\n<p>Abbildung 4: Typischer Aufbau der Infrarot-Messung<\/p>\n<p>Das Setup verf\u00fcgt \u00fcber eine Infrarotkamera (IR), die sich direkt \u00fcber dem Ger\u00e4t befindet und ein vergr\u00f6\u00dfertes Bild der Sperrschichttemperatur von Abschnitten des Ger\u00e4ts aufnehmen kann. Das Ger\u00e4t ist auf einen Kupfereinsatz gel\u00f6tet, der zwischen dem Eingangs- und Ausgangsteil der Pr\u00fcfschaltung geklemmt wird. Dieses Gesamtsystem wird dann auf eine wassergek\u00fchlte Platte gespannt. Um den RTH,J-C zu bestimmen, werden w\u00e4hrend der Messung die folgenden Informationen gesammelt.<\/p>\n<p><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" class=\"alignnone size-full wp-image-25851\" src=\"https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Formel1.jpg\" alt=\"\" width=\"478\" height=\"79\" srcset=\"https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Formel1.jpg 478w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Formel1-320x53.jpg 320w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Formel1-300x50.jpg 300w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Formel1-250x41.jpg 250w\" sizes=\"auto, (max-width: 478px) 100vw, 478px\" \/><\/p>\n<p>Die Verlustleistung (PDISS) ist eine Funktion der Drain-Effizienz (EffD) und der HF-Ausgangsleistung (POUT). Der W\u00e4rmewiderstand eines VDMOS-Transistors ist im Vergleich zu einem LDMOS-Produkt relativ hoch, wie in Tabelle 2 dargestellt.<\/p>\n<p><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" class=\"alignnone size-full wp-image-25858\" src=\"https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Tabelle2.jpg\" alt=\"\" width=\"1005\" height=\"131\" srcset=\"https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Tabelle2.jpg 1005w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Tabelle2-600x78.jpg 600w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Tabelle2-768x100.jpg 768w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Tabelle2-720x94.jpg 720w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Tabelle2-520x68.jpg 520w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Tabelle2-320x42.jpg 320w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Tabelle2-300x39.jpg 300w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Tabelle2-250x33.jpg 250w\" sizes=\"auto, (max-width: 1005px) 100vw, 1005px\" \/><\/p>\n<p>Der relativ hohe RTH,J-C eines VDMOS-Ger\u00e4tes wird unter anderem dadurch verursacht, dass eine isolierende BeO-Disk ben\u00f6tigt wird, um den VDMOS-Die zu montieren (die R\u00fcckseite ist der Drain, der die 50 V Versorgungsspannung f\u00fchrt). Dadurch erh\u00f6ht sich der RTH,J-C. Auch die Dicke der Matrize spielt eine Rolle f\u00fcr die Gesamt-RTH. Das VDMOS-Werkzeug ist etwa 200 \u03bcm dick, da die Werkzeugl\u00e4pptechniken bei der Entwicklung der Technologie noch nicht so weit fortgeschritten waren. Die LDMOS-Chips, die im Vergleich zu VDMOS auch d\u00fcnner (120 \u03bcm) sind, werden mit einem eutektischen Die-Attach direkt auf den Metallflansch des Transistors montiert. Dadurch entf\u00e4llt die Notwendigkeit einer thermischen Schnittstelle und somit ein m\u00f6glichst geringer W\u00e4rmewiderstand f\u00fcr LDMOS-Bauelemente. Die Anordnung der aktiven Chip-Bereiche und der Abstand zwischen den Fingern des Chips, wurde f\u00fcr einen optimalen thermischen Widerstand und ein optimales Temperaturprofil entlang des Chips, wie in den in Abbildung 5 gezeigten IR-Ergebnissen untersucht.<\/p>\n<p><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" class=\"alignnone size-full wp-image-25830\" src=\"https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild5.jpg\" alt=\"\" width=\"647\" height=\"237\" srcset=\"https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild5.jpg 647w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild5-600x220.jpg 600w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild5-520x190.jpg 520w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild5-320x117.jpg 320w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild5-300x110.jpg 300w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild5-250x92.jpg 250w\" sizes=\"auto, (max-width: 647px) 100vw, 647px\" \/><\/p>\n<p>Abbildung 5: BLF188XR Infrarot-Temperaturprofil<\/p>\n<p>Der thermische Widerstand, manchmal auch als thermische Impedanz (Zth) bezeichnet, eines LDMOS-Transistors \u00e4ndert sich in Abh\u00e4ngigkeit von der Pulsbreite (tpulse) und dem Tastverh\u00e4ltnis (dc). Diese thermischen Eigenschaften (in Abh\u00e4ngigkeit von der Pulsbreite und dem Tastverh\u00e4ltnis) werden w\u00e4hrend der IR-Messungen aufgezeichnet. Abbildung 6 zeigt die Ergebnisse f\u00fcr die \u00c4nderungen der thermischen Impedanz Zth, wobei dc = 1 dem Dauerstrichbetrieb (CW) entspricht.<\/p>\n<p><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" class=\"alignnone size-full wp-image-25831\" src=\"https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild6.jpg\" alt=\"\" width=\"649\" height=\"342\" srcset=\"https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild6.jpg 649w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild6-600x316.jpg 600w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild6-520x274.jpg 520w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild6-320x169.jpg 320w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild6-300x158.jpg 300w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild6-250x132.jpg 250w\" sizes=\"auto, (max-width: 649px) 100vw, 649px\" \/><\/p>\n<p>Abbildung 6: Thermische Impedanz (Zth) f\u00fcr die BLF188XR in Abh\u00e4ngigkeit von Pulsbreite und Tastverh\u00e4ltnis<\/p>\n<p><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" class=\"alignnone size-full wp-image-25832\" src=\"https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild7.jpg\" alt=\"\" width=\"449\" height=\"282\" srcset=\"https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild7.jpg 449w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild7-320x201.jpg 320w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild7-300x188.jpg 300w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild7-250x157.jpg 250w\" sizes=\"auto, (max-width: 449px) 100vw, 449px\" \/><\/p>\n<p>Abbildung 7: BLF188XR TTF-Kurven f\u00fcr einen Ausfallanteil von 0,1 % in Abh\u00e4ngigkeit von Gleichstrom und Temperatur<\/p>\n<p>Ein geringer W\u00e4rmewiderstand ist wichtig, um die langfristige Zuverl\u00e4ssigkeit des LDMOS-Bausteins zu gew\u00e4hrleisten. Abbildung 7 zeigt die Lebensdauer in Jahren bei einem Ausfallanteil von 0,1 % (TTF0,1 %) f\u00fcr den BLF188XR in Abh\u00e4ngigkeit von der Sperrschichttemperatur und dem Strom-IDS der Ablassquelle (d. h. der Versorgung). TTF0,1% sollte nicht mit MTF50% verwechselt werden, die viel optimistischere Zahlen aufweisen werden.<\/p>\n<p><strong>BVDSS (Vertikale Durchbruchspannung)<\/strong><\/p>\n<p>BV DSS ist ein wichtiger Parameter f\u00fcr das Transistordesign und beeinflusst die Leistungsf\u00e4higkeit und Robustheit, insbesondere wenn die Wellenform der Ausgangsspannung einen erheblichen Oberschwingungsanteil aufweist. Aus der Theorie ist bekannt, dass die Ausgangsstromwellenform einen signifikanten Gehalt an 2. Harmonischen hat, wenn die interne Stromquelle mit einer Impedanz ungleich Null der 2. Harmonischen abgeschlossen wird. Die resultierende Spannung der 2. Harmonischen tr\u00e4gt zur Grundwellenform bei und begrenzt den Spielraum der Grundausgangsspannung, wodurch die HF-Ausgangsleistung begrenzt wird. Dieser Effekt ist in Abbildung 8 f\u00fcr eine 108-MHz-Testschaltung mit signifikantem Oberschwingungsgehalt dargestellt, d. h. mit nicht optimaler Oberschwingungsterminierung auf Schaltungsebene.<\/p>\n<p><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" class=\"alignnone size-full wp-image-25833\" src=\"https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild8.jpg\" alt=\"\" width=\"463\" height=\"250\" srcset=\"https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild8.jpg 463w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild8-320x173.jpg 320w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild8-300x162.jpg 300w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild8-250x135.jpg 250w\" sizes=\"auto, (max-width: 463px) 100vw, 463px\" \/><\/p>\n<p>Abbildung 8: Ein h\u00f6herer BV DSS bei einem hohen Oberschwingungsgehalt verbessert die Ausgangsleistung und den Wirkungsgrad, wenn das Ger\u00e4t zu komprimieren beginnt<\/p>\n<p>Zwei Transistoren werden verglichen. Der erste hat einen typischen BVDSS von 125 V (gestrichelte Linie) und der andere einen typischen BV DSS von 150 V (durchgezogene Linie). Es ist zu erkennen, dass das Ger\u00e4t mit der 125 V Durchbruchspannung schneller in die Kompression geht. Die erzielbare Ausgangsleistung ist geringer, und da der Transistor in eine Lawine ger\u00e4t, wird der Wirkungsgrad auch bei Ausgangsleistungen nahe der Kompression beeintr\u00e4chtigt. Die Vorteile eines Transistors mit einem hohen BVDSS sind noch gr\u00f6\u00dfer, wenn der Baustein auf Effizienz abgestimmt ist (hohe Lastleitung), in hohen Betriebsklassen eingesetzt wird oder wenn schwerwiegende Fehlanpassungen angewendet werden. Abh\u00e4ngig vom Anwendungsdesign und in Abh\u00e4ngigkeit vom Phasenwinkel der Fehlanpassung k\u00f6nnen hohe Spannungsspitzen auf dem Chip auftreten, die zu einer Verschlechterung oder Zerst\u00f6rung des Transistors f\u00fchren k\u00f6nnen. Es liegt auf der Hand, dass bei niedrigeren Betriebsfrequenzen der Effekt von Oberschwingungen h\u00f6herer Ordnung signifikanter wird und ein hoher BVDSS wichtiger ist. Die BLF18x-Serie hat einen hohen BV DSS, der durch den spezifischen Widerstand und die Dicke der Epi-Schicht bestimmt wird.<\/p>\n<p><strong>Parasit\u00e4rer bipolarer Zusammenbruch<\/strong><\/p>\n<p>Ein parasit\u00e4rer NPN-Transistor ist in jedem LDMOS-Transistor als Teil seiner Struktur enthalten. Abbildung 9 zeigt die schematische Darstellung des LDMOS-Transistors, einschlie\u00dflich des parasit\u00e4ren NPN-Transistors und der Drain-Substrat-Diode. Abbildung 10 zeigt die Position des parasit\u00e4ren bipolaren NPN-Transistors in der LDMOS-Struktur.<\/p>\n<p><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" class=\"alignnone size-full wp-image-25834\" src=\"https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild9.jpg\" alt=\"\" width=\"506\" height=\"195\" srcset=\"https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild9.jpg 506w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild9-320x123.jpg 320w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild9-300x116.jpg 300w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild9-250x96.jpg 250w\" sizes=\"auto, (max-width: 506px) 100vw, 506px\" \/><\/p>\n<p>Abbildung 9: Elektrische Darstellung des LDMOS und des inh\u00e4rent vorhandenen parasit\u00e4ren Bipolartransistors und der Drain-Substrat-Diode<\/p>\n<p><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" class=\"alignnone size-full wp-image-25835\" src=\"https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild10.jpg\" alt=\"\" width=\"515\" height=\"355\" srcset=\"https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild10.jpg 515w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild10-320x221.jpg 320w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild10-300x207.jpg 300w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild10-250x172.jpg 250w\" sizes=\"auto, (max-width: 515px) 100vw, 515px\" \/><\/p>\n<p>Abbildung 10: Parasit\u00e4rer bipolarer NPN-Transistor in der LDMOS-Struktur hervorgehoben<\/p>\n<p>Die Drain-Source-Diode klemmt die Spannung \u00fcber das LDMOS und die parasit\u00e4re Bipolardiode senkt den \u00fcbersch\u00fcssigen Strom auf das Substrat. Bei gro\u00dfen Senkenstr\u00f6men \u00fcbersteigt jedoch die Drain-Source-Spannung die Durchbruchspannung der Diode und der parasit\u00e4re Bipolartransistor kann ausgel\u00f6st werden. Gro\u00dfe Senkenstr\u00f6me k\u00f6nnen durch ein Mismatch-Ereignis, eine unsachgem\u00e4\u00dfe Beendigung von Oberschwingungen oder den Betrieb in der S\u00e4ttigung verursacht werden. Das Ausl\u00f6sen des parasit\u00e4ren bipolaren Transistors f\u00fchrt zu einem nahezu sofortigen Ausfall des LDMOS-Transistors, ein Beispiel ist in Abbildung 11 dargestellt. Dies zeigt, dass die Fehlersignatur nur ein paar verbrannte Finger zeigt, w\u00e4hrend Abbildung 3 eine viel gr\u00f6\u00dfere Zerst\u00f6rung zeigt, wenn der Transistor in einen thermischen Ausfall ger\u00e4t.<\/p>\n<p><em><strong>So k\u00f6nnen wir durch \u00d6ffnen des verbrannten Transistors die Ursache des Fehlers suchen und bestimmen &#8211; \u00dcberhitzung oder den Betrieb eines parasit\u00e4ren Bipolartransistors.<\/strong><\/em><\/p>\n<p><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" class=\"alignnone size-full wp-image-25836\" src=\"https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild11.jpg\" alt=\"\" width=\"332\" height=\"229\" srcset=\"https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild11.jpg 332w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild11-320x221.jpg 320w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild11-300x207.jpg 300w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild11-250x172.jpg 250w\" sizes=\"auto, (max-width: 332px) 100vw, 332px\" \/><\/p>\n<p>Abbildung 11: Transistorausfallsignatur, wenn der parasit\u00e4re Bipolartransistor getriggert wurde<\/p>\n<p><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" class=\"alignnone size-full wp-image-25837\" src=\"https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild12.jpg\" alt=\"\" width=\"744\" height=\"241\" srcset=\"https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild12.jpg 744w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild12-600x194.jpg 600w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild12-720x233.jpg 720w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild12-520x168.jpg 520w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild12-320x104.jpg 320w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild12-300x97.jpg 300w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild12-250x81.jpg 250w\" sizes=\"auto, (max-width: 744px) 100vw, 744px\" \/><\/p>\n<p>Abbildung 12: Pulsformungsnetzwerk f\u00fcr die TLP-Testmethodik<\/p>\n<p>Um den parasit\u00e4ren Bipolartransistor robuster f\u00fcr ein ausl\u00f6sendes Ereignis zu machen, wurde er durch eine TLP (Transmission Line Pulse) Messung charakterisiert und optimiert. Der TLP-Test ist eine On-Wafer-Charakterisierungsmethode (siehe Abbildung 12) zur Bestimmung der Triggereigenschaften des parasit\u00e4ren Bipolaren im LDMOS-Bauelement. Mit einem kurzen Impuls (50 bis 200 ns) wird die &#8222;Snap-Back&#8220;-I-U-Charakteristik gemessen. Das Pulsformungsnetzwerk C1-R-C2, bestehend aus TL1, dem D\u00e4mpfungsglied TL2 und dem 50-Ohm-Kabel zum Pr\u00fcfling, wird gew\u00e4hlt, um die gew\u00fcnschte Impulsanstiegszeit, -dauer und -abfallzeit einzustellen. Die Versorgungsspannung bestimmt die Spitzenpr\u00fcfspannung, die an das zu pr\u00fcfende Ger\u00e4t angelegt wird. Wichtige Parameter, die es zu optimieren gilt, sind der Basiswiderstand RB (siehe Abbildung 9), die Verst\u00e4rkung und der maximale Basisstrom des parasit\u00e4ren bipolaren NPN-Transistors. Sobald ein LDMOS-Transistor aufgrund eines getriggerten parasit\u00e4ren Bipolars ausf\u00e4llt, weist das Ger\u00e4t oft einen niedrigen Gate-Source-Widerstand (&lt; 200 Ohm) auf, wenn es mit einem Ohmmeter am Gate des Ger\u00e4ts gemessen wird. Ein einwandfreies Ger\u00e4t weist einen sehr hohen Gate-Source-Widerstand (&gt; 1 Megaohm) auf. Eine verbesserte Ablasstechnik in Verbindung mit der Optimierung der Robustheit des parasit\u00e4ren Bipolaren hat zu der extrem robusten 50-V-LDMOS-Technologie von Ampleon gef\u00fchrt.<\/p>\n<p><em><strong>Wenn Sie also sehen, dass das Gate zum Geh\u00e4use gebrochen ist, dann ist der Transistor nicht wegen des Gates, sondern wegen \u00dcberhitzung oder einer gro\u00dfen Anzahl von Oberschwingungen Ihres Verst\u00e4rkers ausgefallen.<\/strong><\/em><\/p>\n<p><em><strong>Wenn der Verst\u00e4rker in die S\u00e4ttigung eintritt, kommt es zu einer Zunahme der Oberschwingungen, und der Ausgangssignalpegel h\u00f6rt auf zu wachsen oder w\u00e4chst sehr langsam &#8211; dies kann in Niederfrequenzb\u00e4ndern beobachtet werden. Dies ist ein sehr gef\u00e4hrlicher Modus. Viele Verst\u00e4rker mit Frequenzen von 1,8-3,6 MHz arbeiten einfach ekelhaft und haben einen geringen Wirkungsgrad, was den hohen Pegel der Oberschwingungen best\u00e4tigt.<\/strong><\/em><\/p>\n<p><em><strong>Gef\u00e4hrlich wird es auch, wenn der Verst\u00e4rker ein ALC-System verwendet, um den Leistungspegel f\u00fcr alle B\u00e4nder auszugleichen. Stellen Sie sich vor, Sie stimmen das ALC-System des Transceivers auf 14 MHz ab und sehen eine Ausgangsleistung von 2400 W, gehen dann auf 1,8 MHz und der ALC liefert immer mehr Strom an den Verst\u00e4rkereingang, um das gleiche Ergebnis zu erzielen &#8211; und das kann f\u00fcr diesen speziellen Verst\u00e4rker unm\u00f6glich sein. Dies f\u00fchrt zu einer S\u00e4ttigung des Transistors, einer Erh\u00f6hung der Anzahl der Oberschwingungen und zum Ausfall des Transistors. Nicht unbedingt sofort, aber mit der Zeit wird es definitiv passieren. Ich bin davon \u00fcberzeugt, dass der Verst\u00e4rker so ausgelegt werden sollte, dass die Verst\u00e4rkungsnichtlinearit\u00e4t im gesamten HF-Band nicht mehr als 10% betr\u00e4gt. Dies ist ein vollst\u00e4ndig l\u00f6sbares Problem, ohne das ALC-System zu verwenden.<\/strong><\/em><\/p>\n<p><em><strong>\u00a0<\/strong><\/em><\/p>\n<p><strong>On-Die-Stabilit\u00e4tsnetzwerk<\/strong><\/p>\n<p>Stabilit\u00e4t und St\u00f6rleistung sind von besonderer Bedeutung, wenn das Ger\u00e4t starken Lastfehlanpassungen ausgesetzt ist. Stabilit\u00e4t ist wichtig f\u00fcr ISM-Anwendungen, bei denen strenge St\u00f6ranforderungen (&lt; -50 dBc) erf\u00fcllt werden m\u00fcssen.<\/p>\n<p>Wenn der Transistor potenziell instabil ist und starken Fehlanpassungsbedingungen ausgesetzt ist, k\u00f6nnen unechte Produkte auftreten, die \u00fcber die Spezifikationsgrenze fallen. Die BLF18x-XR-Serie verf\u00fcgt \u00fcber On-Die-Stabilit\u00e4tsnetzwerke, die Stabilit\u00e4tsprobleme minimieren. Diese internen Netzwerke, zusammen mit einem geeigneten Anwendungsdesign, minimieren die Degradation oder Zerst\u00f6rung von Transistoren. Die Stabilit\u00e4tsma\u00dfnahmen, die bei Anwendungsschaltungsdesigns mit der BLF18x-XR-Serie ergriffen werden m\u00fcssen, sind im Vergleich zu fr\u00fcheren Hochspannungs-LDMOS-Generationen wesentlich geringer und k\u00f6nnen in einigen F\u00e4llen vollst\u00e4ndig eliminiert werden. Damit der LDMOS-Transistor dies erreichen kann, wird auf der Gate-Seite des Transistors ein On-Die-RC-Netzwerk integriert, das gro\u00dfe Kapazit\u00e4tswerte von mehreren hundert Pikofarad umfasst. Dieser On-Die-Kondensator wird durch eine MIM-Kappe (Metal-Insulating-Metal-Kondensator) mit Nitrid-Dielektrikum realisiert. Um die Zuverl\u00e4ssigkeit \u00fcber die gesamte Lebensdauer zu gew\u00e4hrleisten, f\u00fchrt Ampleon ein On-Die-Screening der integrierten MIM-Kappen durch [3]. Ampleon ist das einzige Unternehmen in der Branche, das ein On-Die-Screening f\u00fcr seine extrem robuste LDMOS-Technologie erm\u00f6glicht hat, was die Zuverl\u00e4ssigkeit seiner Transistoren weiter erh\u00f6ht.<\/p>\n<p><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" class=\"alignnone size-full wp-image-25838\" src=\"https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild13.jpg\" alt=\"\" width=\"447\" height=\"310\" srcset=\"https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild13.jpg 447w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild13-320x222.jpg 320w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild13-300x208.jpg 300w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild13-250x173.jpg 250w\" sizes=\"auto, (max-width: 447px) 100vw, 447px\" \/><\/p>\n<p>Abbildung 13: Stabilit\u00e4t (M\u03bc-Faktor) f\u00fcr den BLF188XR (gr\u00fcne Linie), einen LDMOS-Baustein eines Mitbewerbers (schwarze Linie) und den BLF278 VDMOS-Transistor (blaue Linie)<\/p>\n<p>Abbildung 13 zeigt, dass das BLF188XR bis hinunter zu 40 MHz bedingungslos stabil ist (M\u03bc &gt; 1), unterhalb von 40 MHz ist das Ger\u00e4t potentiell instabil. In einem solchen Fall muss m\u00f6glicherweise eine Stabilit\u00e4tsma\u00dfnahme auf Schaltungsebene au\u00dferhalb des Transistors implementiert werden. Das Wettbewerbsger\u00e4t und der BLF278 VDMOS-Transistor weisen einen geringeren M\u03bc-Faktor als gew\u00fcnscht auf. Auch das Chip-Layout spielt eine wichtige Rolle f\u00fcr die Ger\u00e4testabilit\u00e4t. Ein falsches Chip-Layout kann aufgrund von Schwingungen sogar zu Problemen mit der Leistungsskalierung f\u00fchren. Ein Transistor mit Stabilit\u00e4tsproblemen birgt auch das Risiko einer geringeren Robustheit.<\/p>\n<p><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" class=\"alignnone size-full wp-image-25839\" src=\"https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild14.jpg\" alt=\"\" width=\"751\" height=\"263\" srcset=\"https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild14.jpg 751w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild14-600x210.jpg 600w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild14-720x252.jpg 720w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild14-520x182.jpg 520w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild14-320x112.jpg 320w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild14-300x105.jpg 300w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild14-250x88.jpg 250w\" sizes=\"auto, (max-width: 751px) 100vw, 751px\" \/><\/p>\n<p>Abbildung 14: Spektraldiagramm des BLF188XR (links) und eines LDMOS-Transistors eines Mitbewerbers (rechts) unter schwierigen Mismatch-Bedingungen<\/p>\n<p>Abbildung 14 zeigt die spektrale Reinheit des BLF188XR im Vergleich zu einem \u00e4hnlichen LDMOS-Transistor eines Mitbewerbers unter den gleichen Mismatch-Bedingungen und in derselben Anwendungsschaltung. Im linken Plot (BLF188XR) sind die St\u00f6rprodukte minimal, es werden lediglich Oberschwingungen angezeigt, die leicht herausgefiltert werden k\u00f6nnen. Das Diagramm auf der rechten Seite (Konkurrenzger\u00e4t) zeigt ein deutlich weniger sauberes Spektrum, ohne die M\u00f6glichkeit, die unerw\u00fcnschten Produkte um den Tr\u00e4ger herum herauszufiltern.<\/p>\n<p><strong>Robustheit<\/strong><strong><br \/>\n<\/strong>Die Robustheit eines HF-Leistungstransistors ist ein komplexes Thema. Wenn ein LDMOS-Transistor starken Fehlanpassungsbedingungen ausgesetzt ist, kann er teilweise besch\u00e4digt werden, was zu Leistungseinbu\u00dfen f\u00fchren kann, oder im Extremfall kann der Transistor explodieren (siehe Abbildung 3 und Abbildung 11). Die Robustheit des Transistors wird bestimmt durch:<br \/>\n<strong>\u2022 <\/strong>BV DSS<br \/>\n<strong>\u2022 <\/strong>Ausfalleigenschaften des parasit\u00e4ren Bipolartransistors<br \/>\n<strong>\u2022 <\/strong>Verlustleistung, die der Transistor bew\u00e4ltigen kann<br \/>\n<strong>\u2022 <\/strong>Intrinsische Transistorstabilit\u00e4t (siehe vorheriger Absatz)<br \/>\n<strong>\u2022 <\/strong>Lawinenenergie, die der Transistor verarbeiten kann<\/p>\n<p>Es gibt zwei M\u00f6glichkeiten, die Robustheit eines Transistors zu charakterisieren:<br \/>\n<strong>\u2022 <\/strong>Ein Test mit hohem VSWR-Wert, bei dem eine Mismatch-Einheit mit einem gepulsten CW-Signal verwendet wird, w\u00e4hrend die Versorgungsspannung erh\u00f6ht<br \/>\n<strong>\u00a0wird\u2022 <\/strong>VDS, die HF-Ausgangsleistung POUT und die Manipulation der Anstiegs-\/Abfallzeit des Impulses<br \/>\n<strong>\u2022 <\/strong>Bestimmen Sie die Lawinenenergie des Transistors mit einem UIS-Test (Unclamped Inductor Switching)<\/p>\n<p><strong>Test mit hohem VSWR-Wert<\/strong><strong><br \/>\n<\/strong>Die Bestimmung der Robustheit des Transistors durch Anwenden einer Fehlanpassung auf die Applikationsschaltung wird durch den Anschluss einer Phaseneinheit an die Testschaltung erreicht.<\/p>\n<p><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" class=\"alignnone size-full wp-image-25840\" src=\"https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild15.jpg\" alt=\"\" width=\"544\" height=\"185\" srcset=\"https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild15.jpg 544w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild15-520x177.jpg 520w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild15-320x109.jpg 320w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild15-300x102.jpg 300w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild15-250x85.jpg 250w\" sizes=\"auto, (max-width: 544px) 100vw, 544px\" \/><\/p>\n<p>Abbildung 15: Blockdiagramm-Robustheitspr\u00fcfung mit Mismatch-Einheit<\/p>\n<p>Das angelegte VSWR kann reduziert werden, indem ein Abschw\u00e4cher vor der Phaseneinheit angebracht wird. Das resultierende VSWR wird mit der folgenden Formel berechnet, wobei S das gew\u00fcnschte VSWR ist.<\/p>\n<p><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" class=\"alignnone size-full wp-image-25852\" src=\"https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Formel2.jpg\" alt=\"\" width=\"408\" height=\"43\" srcset=\"https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Formel2.jpg 408w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Formel2-320x34.jpg 320w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Formel2-300x32.jpg 300w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Formel2-250x26.jpg 250w\" sizes=\"auto, (max-width: 408px) 100vw, 408px\" \/><\/p>\n<p>Um ein VSWR = 10:1 zu erreichen, betr\u00e4gt der erforderliche Abschw\u00e4cher vor dem (idealen) Phasenschieber 0,8715 dB. Bitte beachten Sie, dass es \u00e4u\u00dferst schwierig ist, eine Phaseneinheit mit einem unendlichen VSWR f\u00fcr alle Phasen zu erstellen. Jeder Verlust in der Phaseneinheit f\u00fchrt zu einer Verringerung des VSWR aus dem Unendlichen. Typischerweise variiert das VSWR einer Phaseneinheit in Abh\u00e4ngigkeit vom Phasenwinkel, und eine gute (praktische) Phaseneinheit hat VSWR-Werte zwischen 65 und 100. Um die Robustheit zu testen, wie sie durch das BVDSS und das parasit\u00e4re Bipolar bestimmt wird, wird typischerweise ein gepulstes CW-Signal verwendet. Dadurch wird ein Durchschlag des Transistors bei maximal zul\u00e4ssiger Verlustleistung PDISS vermieden. Die maximale Verlustleistung aufgrund des Erreichens der Verlustleistungsgrenzen kann anhand der maximalen Sperrschichttemperatur (TJ,MAX f\u00fcr die BLF188XR betr\u00e4gt 225 \u00b0C) und des W\u00e4rmewiderstands berechnet werden.<\/p>\n<p><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" class=\"alignnone size-full wp-image-25853\" src=\"https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Formel3.jpg\" alt=\"\" width=\"320\" height=\"68\" srcset=\"https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Formel3.jpg 320w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Formel3-300x64.jpg 300w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Formel3-250x53.jpg 250w\" sizes=\"auto, (max-width: 320px) 100vw, 320px\" \/><\/p>\n<p>Bei einer Geh\u00e4usetemperatur von 75 \u00b0C unter CW-Bedingungen betr\u00e4gt die maximale Verlustleistung 1500 W f\u00fcr eine RTH,J-C von 0,1 K\/W. Typische Impulsbedingungen, die bei Ampleon verwendet werden, sind 50 oder 100 \u03bcs mit 10 % Einschaltdauer. Schnelle Anstiegs- und Abfallzeiten in Kombination mit hohen Drain-Str\u00f6men und hohen Induktivit\u00e4tswerten in der Applikationsschaltung k\u00f6nnen sich negativ auf die Robustheit auswirken, da sie hohe Spannungsspitzen erzeugen k\u00f6nnen, die durch L(dI\/dt)-Transienten entstehen. Die Durchbruchspannung der parasit\u00e4ren Bipolarit\u00e4t scheint jedoch f\u00fcr die meisten realen Situationen ausreichend hoch zu sein. Bei Ampleon beginnt die Pr\u00fcfung der Robustheit mit hohem VSWR bei der nominalen Versorgungsspannung und der nominalen Ausgangsleistung mit einem VSWR-&gt; 65:1 (\u00fcber alle Phasen). Nachdem die Ger\u00e4te diesen Test bestanden haben, wird der Eingangsantrieb schrittweise auf ein Niveau erh\u00f6ht, bei dem das Ger\u00e4t eine Kompression von 5 dB hat. Sobald dieser Test bestanden ist, wird er wiederholt, aber jetzt mit erh\u00f6hter Versorgungsspannung. Tabelle 3 zeigt die Pr\u00fcfergebnisse f\u00fcr die BLF184XR und BLF188XR f\u00fcr Versorgungsspannungen (VDS) bis 60 V.<\/p>\n<p><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" class=\"alignnone size-full wp-image-25859\" src=\"https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Tabelle3.jpg\" alt=\"\" width=\"969\" height=\"305\" srcset=\"https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Tabelle3.jpg 969w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Tabelle3-600x189.jpg 600w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Tabelle3-768x242.jpg 768w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Tabelle3-720x227.jpg 720w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Tabelle3-520x164.jpg 520w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Tabelle3-320x101.jpg 320w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Tabelle3-300x94.jpg 300w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Tabelle3-250x79.jpg 250w\" sizes=\"auto, (max-width: 969px) 100vw, 969px\" \/><\/p>\n<p><strong>UIS-Test zur Bestimmung der Robustheit<\/strong><strong><br \/>\n<\/strong>Der UIS-Test wurde entwickelt, um die Lawinenzuverl\u00e4ssigkeit von Schaltnetzteil-MOSFETs zu testen. Leistungs-MOSFET-Bauelemente sind f\u00fcr eine bestimmte maximale BV DSS-Sperrspannung ausgelegt, und der Betrieb von Bauelementen bei VDS weit \u00fcber der BVDSS-Durchbruchschwelle f\u00fchrt zur Bildung und Vermehrung von Elektron-Loch-Paaren. Dieser Reverse-Avalanche-Strom flie\u00dft durch die pn-Diode des Drain-Substrats und verursacht eine hohe Verlustleistung, die zu einer thermischen Zerst\u00f6rung f\u00fchrt. Der UIS-Test bestimmt EAS, die Menge an Lawinenenergie, die das Ger\u00e4t in der pn-Diodenstruktur ableiten und absorbieren kann. Der UIS-Test wird nicht mit dem Ger\u00e4t unter nominalen Bias-Bedingungen durchgef\u00fchrt.<\/p>\n<p><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" class=\"alignnone size-full wp-image-25841\" src=\"https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild16.jpg\" alt=\"\" width=\"533\" height=\"227\" srcset=\"https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild16.jpg 533w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild16-520x221.jpg 520w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild16-320x136.jpg 320w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild16-300x128.jpg 300w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild16-250x106.jpg 250w\" sizes=\"auto, (max-width: 533px) 100vw, 533px\" \/><\/p>\n<p>Abbildung 16: Schematische Darstellung des Pr\u00fcfaufbaus f\u00fcr ungespanntes induktives Schalten (UIS)<\/p>\n<p>Ein vereinfachtes Schema des UIS-Testers ist in Abbildung 16 dargestellt. Zu Beginn des Tests wird der Schalter S1 geschlossen und das Gate des Pr\u00fcflings mit einem VGS = 10 V (Ger\u00e4t vollst\u00e4ndig ge\u00f6ffnet) bestromt. Der Drainstrom steigt linear an (T1-Periode, siehe Abbildung 17). Der Momentanstrom wird mit einer Breitband-Stromzange gemessen (nicht im Diagramm dargestellt). Wenn der Drain-Strom den programmierten maximalen Spitzenstrom erreicht, wird der Pr\u00fcfling abgeschaltet, indem die Gate-Spannung auf 0 V abgesenkt wird und S1 \u00f6ffnet, die Drain-Leistung entfernt und S2 geschlossen wird. Der Strom in der Induktivit\u00e4t flie\u00dft weiter und l\u00e4sst die Spannung am Pr\u00fcfling ansteigen, bis die Lawinendurchbruchspannung erreicht ist. Das Ger\u00e4t beginnt in einer Lawine zu leiten und leitet die im Induktor gespeicherte Energie ab. Wenn das Ger\u00e4t mit der Verlustleistung umgehen kann, f\u00e4llt der Strom linear ab (T2-Periode, siehe Abbildung 17), bis die Energie vollst\u00e4ndig ersch\u00f6pft ist.<\/p>\n<p><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" class=\"alignnone size-full wp-image-25842\" src=\"https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild17.jpg\" alt=\"\" width=\"575\" height=\"228\" srcset=\"https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild17.jpg 575w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild17-520x206.jpg 520w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild17-320x127.jpg 320w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild17-300x119.jpg 300w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild17-250x99.jpg 250w\" sizes=\"auto, (max-width: 575px) 100vw, 575px\" \/><\/p>\n<p>Abbildung 17: Zeitdiagramm des LawinendurchbruchstestsT1 zeigt die Ladung der Induktivit\u00e4t. T2 stellt die Lawinenphase dar<\/p>\n<p>Danach wird der Induktorwert L auf einen h\u00f6heren Wert erh\u00f6ht und der Vorgang so lange wiederholt, bis die Lawinenspannung VAV w\u00e4hrend der T2-Periode zusammenbricht. Nach diesem Ereignis wird der Test gestoppt. Nun kann die applizierte Energie und damit die absorbierte Einzelpuls-Lawinenenergie EAS berechnet werden (Gleichung 4) f\u00fcr den gew\u00e4hlten maximalen Pr\u00fcfstrom IAS.<\/p>\n<p><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" class=\"alignnone size-full wp-image-25854\" src=\"https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Formel4.jpg\" alt=\"\" width=\"514\" height=\"56\" srcset=\"https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Formel4.jpg 514w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Formel4-320x35.jpg 320w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Formel4-300x33.jpg 300w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Formel4-250x27.jpg 250w\" sizes=\"auto, (max-width: 514px) 100vw, 514px\" \/><\/p>\n<p>Abbildung 18 zeigt die Avalanche-Wellenformen f\u00fcr die BLF184XR bei einem Lawinenstrom von 25 A. Das linke Bild zeigt den letzten Test vor dem Lawinenzusammenbruch. Das rechte Bild zeigt den Lawinenzusammenbruch w\u00e4hrend T2.<\/p>\n<p><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" class=\"alignnone size-full wp-image-25843\" src=\"https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild18.jpg\" alt=\"\" width=\"692\" height=\"235\" srcset=\"https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild18.jpg 692w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild18-600x204.jpg 600w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild18-520x177.jpg 520w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild18-320x109.jpg 320w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild18-300x102.jpg 300w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild18-250x85.jpg 250w\" sizes=\"auto, (max-width: 692px) 100vw, 692px\" \/><\/p>\n<p>Abbildung 18: BLF184XR Lawinenwellenformen kurz vor und w\u00e4hrend des Lawinendurchbruchs<\/p>\n<p>Eine Zusammenfassung der Lawinentestergebnisse mit dem UIS-Tester, durchgef\u00fchrt am BLF278 (VDMOS) und BLF184XR und BLF188XR, ist in Abbildung 19 zu finden. Beachten Sie, dass die folgenden Abbildungen f\u00fcr einen einzelnen Abschnitt dieser Push-Pull-Transistoren gelten.<\/p>\n<p><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" class=\"alignnone size-full wp-image-25844\" src=\"https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild19.jpg\" alt=\"\" width=\"538\" height=\"338\" srcset=\"https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild19.jpg 538w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild19-520x327.jpg 520w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild19-320x201.jpg 320w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild19-300x188.jpg 300w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild19-250x157.jpg 250w\" sizes=\"auto, (max-width: 538px) 100vw, 538px\" \/><\/p>\n<p>Abbildung 19: Avalanche-Testergebnisse f\u00fcr den BLF278, BLF184XR und BLF188XR f\u00fcr einen einzelnen Transistorabschnitt<\/p>\n<p><strong>ESD-Diodenverbesserung<\/strong><strong><br \/>\n<\/strong>VDMOS-Ger\u00e4te verf\u00fcgten \u00fcber keinen ESD-Diodenschutz auf der Gate-Seite des Transistors. \u00c4ltere 50-V-LDMOS-Bauelemente wie der BLF178P verwendeten eine einseitige ESD-Diode zum Schutz vor ESD-Ereignissen auf dem Gate. Diese einseitige ESD-Diode hatte eine Spezifikation von -0,5 bis +11 V. Abh\u00e4ngig von der Anwendung und dem Design der Anwendungsschaltung ist es m\u00f6glich, dass die einseitige ESD-Diode beginnt, zu leiten, wenn der negative Zyklus der HF-Wellenform -0,5 V \u00fcberschreitet (siehe Abbildung 20).<\/p>\n<p><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" class=\"alignnone size-full wp-image-25845\" src=\"https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild20.jpg\" alt=\"\" width=\"536\" height=\"257\" srcset=\"https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild20.jpg 536w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild20-520x249.jpg 520w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild20-320x153.jpg 320w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild20-300x144.jpg 300w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild20-250x120.jpg 250w\" sizes=\"auto, (max-width: 536px) 100vw, 536px\" \/><\/p>\n<p>Abbildung 20: Einseitige ESD-Diode kann zu Verschiebungen in VBIAS f\u00fchren<\/p>\n<p>Der Grad der Gleichrichtung wird durch die Geschwindigkeit und Dauer des Signals bestimmt (gepulste Signale und digital modulierte Signale haben einen geringeren Einfluss als CW-Signale). Sie wird auch durch die Quellenimpedanz (ZSOURCE) der Gate-Bias-Schaltung (VGS-Versorgung) bestimmt. Eine hohe Quellenimpedanz f\u00fchrt zu mehr \u0394 VBIAS (siehe Abbildung 20). Eine \u00c4nderung des VBIAS bewirkt eine Verschiebung des Arbeitspunktes des Transistors und kann die Betriebsart von Klasse-C auf Klasse-AB oder noch schwerwiegender auf Klasse-A-Betrieb \u00e4ndern. Abbildung 21 zeigt die Verschlechterung des Wirkungsgrads bei hohen Kompressionsstufen f\u00fcr ein Produkt ohne ESD-Diode und ein Produkt mit einer einseitigen ESD-Diode.<\/p>\n<p><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" class=\"alignnone size-full wp-image-25846\" src=\"https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild21.jpg\" alt=\"\" width=\"422\" height=\"258\" srcset=\"https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild21.jpg 422w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild21-320x196.jpg 320w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild21-300x183.jpg 300w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild21-250x153.jpg 250w\" sizes=\"auto, (max-width: 422px) 100vw, 422px\" \/><\/p>\n<p>Abbildung 21: Verschlechterung der Drain-Effizienz als Folge einer VBIAS-Verschiebung, wenn die einseitige ESD-Diode vorhanden ist. Wenn keine ESD-Diode vorhanden ist, tritt keine VBIAS-Verschiebung auf (keine Gleichrichtung)<\/p>\n<p>Es wird immer empfohlen, eine niedrige ZQUELLE f\u00fcr die VGS-Versorgung zu haben. Ampleon verwendet in der Regel eine Schaltung mit einer niedrigen Quellenimpedanz. Das schematische Diagramm dieser Schaltung ist in Abbildung 22 zu finden. Eine detaillierte Beschreibung dieser VGS-Versorgungsschaltung finden Sie in [4].<\/p>\n<p><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" class=\"alignnone size-full wp-image-25847\" src=\"https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild22.jpg\" alt=\"\" width=\"612\" height=\"316\" srcset=\"https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild22.jpg 612w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild22-600x310.jpg 600w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild22-520x268.jpg 520w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild22-320x165.jpg 320w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild22-300x155.jpg 300w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild22-250x129.jpg 250w\" sizes=\"auto, (max-width: 612px) 100vw, 612px\" \/><\/p>\n<p>Abbildung 22: Niedrige ZSOURCE-Gate-Bias-Schaltung<\/p>\n<p>Die Serien BLF17x-XR und BLF18x-XR verwenden eine &#8222;beidseitige&#8220; ESD-Diodenstruktur (siehe Abbildung 23) mit Grenzwerten von -6 bis +11 V. Links die schematische Darstellung der implementierten ESD-Struktur, rechts die Ableitstr\u00f6me sowohl f\u00fcr die einseitige als auch f\u00fcr die beidseitige ESD-Diode in Abh\u00e4ngigkeit von VGS. Durch die beidseitige ESD-Diode eignet sich der Transistor besser f\u00fcr Anwendungen, die in Class-C arbeiten, und f\u00fcr Anwendungen, bei denen der Transistor tief in der S\u00e4ttigung betrieben wird. Im Falle einer doppelseitigen ESD-Diode findet keine Gleichrichtung statt, und der VBIAS bleibt unter h\u00e4rtesten Bedingungen konstant.<\/p>\n<p><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" class=\"alignnone size-full wp-image-25848\" src=\"https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild23.jpg\" alt=\"\" width=\"649\" height=\"256\" srcset=\"https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild23.jpg 649w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild23-600x237.jpg 600w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild23-520x205.jpg 520w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild23-320x126.jpg 320w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild23-300x118.jpg 300w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild23-250x99.jpg 250w\" sizes=\"auto, (max-width: 649px) 100vw, 649px\" \/><\/p>\n<p>Abbildung 23: Schematische Darstellung der in der Serie BLF18x-XR implementierten ESD-Diode und Ableitverhalten der ein- und beidseitigen ESD-Diode<\/p>\n<p>Die BLF18x-XR-Transistorfamilie ist ideal f\u00fcr lineare Anwendungen, wobei das interne Chip-Layout f\u00fcr den linearen Betrieb verbessert wurde. Abbildung 24 zeigt die unkorrigierte Linearit\u00e4t f\u00fcr ein DVB-T-Signal bei 225 MHz. Auf der linken Seite ist die Leistung f\u00fcr eine fr\u00fchere Hochspannungs-LDMOS-Generation dargestellt. Auf der rechten Seite ist die unkorrigierte DVB-T-Schulterleistung f\u00fcr die BLF18x-XR-Serie dargestellt. Es wurden Verbesserungen bei niedrigeren Leistungen erzielt, was eine einfache Vorkorrektur des Transistors erm\u00f6glicht.<\/p>\n<p><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" class=\"alignnone size-full wp-image-25849\" src=\"https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild24.jpg\" alt=\"\" width=\"707\" height=\"200\" srcset=\"https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild24.jpg 707w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild24-600x170.jpg 600w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild24-520x147.jpg 520w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild24-320x91.jpg 320w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild24-300x85.jpg 300w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Bild24-250x71.jpg 250w\" sizes=\"auto, (max-width: 707px) 100vw, 707px\" \/><\/p>\n<p>Abbildung 24: Der BLF188XR (rechts) eignet sich hervorragend f\u00fcr lineare Anwendungen. Auf der linken Seite eine \u00e4ltere LDMOS-Generation, die eine geringere Linearit\u00e4t bei niedrigeren Leistungspegeln aufweist, was schwieriger zu korrigieren sein kann<\/p>\n<p><strong>Referenzdesigns und Anwendungshighlights der BLF18x-XR-Serie<\/strong><strong><br \/>\n<\/strong>Zur Unterst\u00fctzung von Design-In-Aktivit\u00e4ten wurde eine Vielzahl von Referenzdesigns erstellt. Die Tabellen 4 und 5 geben einen \u00dcberblick \u00fcber die Designs, die derzeit f\u00fcr die BLF184XR bzw. BLF188XR verf\u00fcgbar sind. Vier BLF188XR Referenzdesigns werden n\u00e4her erl\u00e4utert. Umfangreiche Testberichte einschlie\u00dflich St\u00fcckliste, Leiterplatten-Layoutdateien und Grundplattenzeichnungen sind verf\u00fcgbar.<\/p>\n<p><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" class=\"alignnone size-full wp-image-25860\" src=\"https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Tabelle4.jpg\" alt=\"\" width=\"965\" height=\"99\" srcset=\"https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Tabelle4.jpg 965w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Tabelle4-600x62.jpg 600w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Tabelle4-768x79.jpg 768w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Tabelle4-720x74.jpg 720w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Tabelle4-520x53.jpg 520w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Tabelle4-320x33.jpg 320w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Tabelle4-300x31.jpg 300w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Tabelle4-250x26.jpg 250w\" sizes=\"auto, (max-width: 965px) 100vw, 965px\" \/><\/p>\n<p>Tabelle 4: BLF184XR Referenzdesigns<\/p>\n<p><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" class=\"alignnone size-full wp-image-25861\" src=\"https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Tabelle5.jpg\" alt=\"\" width=\"960\" height=\"352\" srcset=\"https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Tabelle5.jpg 960w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Tabelle5-600x220.jpg 600w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Tabelle5-768x282.jpg 768w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Tabelle5-720x264.jpg 720w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Tabelle5-520x191.jpg 520w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Tabelle5-320x117.jpg 320w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Tabelle5-300x110.jpg 300w, https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/Tabelle5-250x92.jpg 250w\" sizes=\"auto, (max-width: 960px) 100vw, 960px\" \/><\/p>\n<p><em><strong>Schlussfolgerung.<\/strong><\/em><\/p>\n<p><em><strong>Achten Sie auf die typischen Verst\u00e4rkerdesigns, die von Transistorherstellern in ihren Datenbl\u00e4ttern angeboten werden. Sie alle haben einen hohen Wirkungsgrad, im Durchschnitt etwa 80%. Damit Ihr Verst\u00e4rker zuverl\u00e4ssig ist, m\u00fcssen Sie sich darum bem\u00fchen. Ein hoher Wirkungsgrad ist der allererste und wichtigste Parameter, auf den Sie achten m\u00fcssen, die Lebensdauer des Transistors h\u00e4ngt davon ab.<\/strong><\/em><\/p>\n<p><em><strong>Ich werde einige Gedanken zum Thema des Addierens von Kr\u00e4ften bei HF hinzuf\u00fcgen.<\/strong><\/em><\/p>\n<p><em><strong>Bei der Verwendung moderner Transistoren ist das Addieren von Leistungen bis zu 2 kW sinnlos und sch\u00e4dlich. Ich werde dies am Beispiel von zwei Kilowatt erkl\u00e4ren, die addiert werden, um 2 Kilowatt zu erreichen. Jeder Verst\u00e4rker verwendet einen 9:1-Transformator und einen Balun. All dies wird dem Addierer zugef\u00fchrt. Wenn wir die Leistungen addieren, erhalten wir einen Widerstand von 25 Ohm, dann erhalten wir mit einem 2:1-Transformator den Widerstand, den wir von 50 Ohm ben\u00f6tigen. Im Volumen dieses Verst\u00e4rkers haben wir also zwei 9:1-Transformatoren, zwei Baluns, einen Combiner und einen 2:1-Transformator. Eine gro\u00dfe Anzahl von Ferriten. Die gr\u00f6\u00dften Verluste bekommen wir beim 2:1 Transformator, da ein solcher Transformator ein sehr kompromissloses Ger\u00e4t mit geringem Wirkungsgrad ist. Ein Verst\u00e4rker mit einer solchen Schaltungsl\u00f6sung ist offensichtlich zu einem geringen Wirkungsgrad verdammt. Und wenn wir Signale mit einem hohen Oberschwingungsanteil hinzuf\u00fcgen, addiert sich auch deren Pegel, w\u00e4chst und die Anzahl der Oberschwingungen nimmt zu. Glauben Sie mir, ich habe solche Verst\u00e4rker gebaut.<\/strong><\/em><\/p>\n<p><em><strong>Viele werden mir widersprechen und versichern, dass das Addieren von Leistungen auf UKW ganz normal ist. Bei hohen Frequenzen haben Verst\u00e4rker einen geringen Oberschwingungspegel am Ausgang, da Resonanztransformatoren verwendet werden und Transistoren unter Ber\u00fccksichtigung der oberen Betriebsfrequenz ausgew\u00e4hlt werden, daher werden bei solchen Verst\u00e4rkern Oberschwingungen auf einen Pegel von -20-30 dB unterdr\u00fcckt. Die Addition reiner Signale erfolgt mit einem hocheffizienten Resonanzaddierer mit minimalen Verlusten.<\/strong><\/em><\/p>\n<p><em><strong>F\u00fcr das HF-Band ist es viel einfacher, Transistoren parallel zu schalten, wie es EW3MM und viele andere Funkamateure in ihren Designs getan haben. Wenn Sie zwei 4:1-Transformatoren in Reihe am Ausgang von parallel installierten Transistoren installieren, erhalten Sie eine 16:1-Transformation und eine Ausgangsleistung von 2000 W. Der 4:1-Transformator hat unter anderen Transformatoren die geringstm\u00f6glichen realisierbaren Verluste. Wenn Transistoren parallel geschaltet werden, verringern sich ihre obere Betriebsfrequenz und ihr Oberschwingungspegel. Was sich positiv auf die Effizienz auswirkt.<\/strong><\/em><\/p>\n<p><em><strong>Die Hauptsache ist, die K\u00fchlung nicht mit irgendwelchen Tricks zu verbessern &#8211; kleine K\u00fchler, die auf Transformatoren, Fl\u00fcssigkeiten und dergleichen blasen (all dies hat keinen Einfluss auf den Oberschwingungspegel und der Verst\u00e4rker wird nicht zuverl\u00e4ssiger!), die Hauptsache ist, einen hohen Wirkungsgrad zu erreichen.<\/strong><\/em><\/p>\n<p><em><strong>Die \u00dcbersetzung der Kommentare erfolgte maschinell, im Original und ohne meine Kommentare (fett kursiv im Text) ist unter den Links zu lesen:<\/strong><\/em><\/p>\n<p><a href=\"https:\/\/www.communication-concepts.com\/content\/FM_1KW_Amplifier\/RDMRFE6VP61K25H_FM_BCAST_Amplifier_Design.pdf\"><em><strong>https:\/\/www.communication-concepts.com\/content\/FM_1KW_Amplifier\/RDMRFE6VP61K25H_FM_BCAST_Amplifier_Design.pdf<\/strong><\/em><\/a><\/p>\n<p><a href=\"https:\/\/www.ampleon.com\/documents\/white-paper\/AMP-WP-2017-0329.pdf\"><em><strong>https:\/\/www.ampleon.com\/documents\/white-paper\/AMP-WP-2017-0329.pdf<\/strong><\/em><\/a><\/p>\n<p><a href=\"https:\/\/eb104.ru\/\"><img loading=\"lazy\" decoding=\"async\" class=\"alignnone\" src=\"https:\/\/eb104.ru\/ssl\/u\/pic\/b1\/83a6da116b11e49910e1084019a22d\/-\/logo.jpg\" alt=\"\" width=\"250\" height=\"209\" \/><\/a><\/p>\n<div>Quelle : <a href=\"https:\/\/www.ampleon.com\/\">Ampleon<\/a><\/div>\n<div>Quelle : <a href=\"https:\/\/eb104.ru\/blog\/2025-01-21\/why-transistors-burn-in-hf-power-amplifiers\">eb104.ru<\/a><\/div>\n<a href=\"https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-content\/uploads\/2025\/04\/AMP-WP-2017-0329.pdf\" class=\"pdfemb-viewer\" style=\"\" data-width=\"max\" data-height=\"max\" data-toolbar=\"bottom\" data-toolbar-fixed=\"on\">AMP-WP-2017-0329<\/a>\n","protected":false},"excerpt":{"rendered":"<p>&#46;&#46;&#46;<\/p>\n","protected":false},"author":6,"featured_media":25864,"comment_status":"open","ping_status":"open","sticky":false,"template":"","format":"standard","meta":{"footnotes":"","_links_to":"","_links_to_target":""},"categories":[1,20],"tags":[363],"class_list":["post-25820","post","type-post","status-publish","format-standard","has-post-thumbnail","hentry","category-allgemein","category-technik","tag-ampleon"],"_links":{"self":[{"href":"https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-json\/wp\/v2\/posts\/25820","targetHints":{"allow":["GET"]}}],"collection":[{"href":"https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-json\/wp\/v2\/posts"}],"about":[{"href":"https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-json\/wp\/v2\/types\/post"}],"author":[{"embeddable":true,"href":"https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-json\/wp\/v2\/users\/6"}],"replies":[{"embeddable":true,"href":"https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-json\/wp\/v2\/comments?post=25820"}],"version-history":[{"count":0,"href":"https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-json\/wp\/v2\/posts\/25820\/revisions"}],"wp:featuredmedia":[{"embeddable":true,"href":"https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-json\/wp\/v2\/media\/25864"}],"wp:attachment":[{"href":"https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-json\/wp\/v2\/media?parent=25820"}],"wp:term":[{"taxonomy":"category","embeddable":true,"href":"https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-json\/wp\/v2\/categories?post=25820"},{"taxonomy":"post_tag","embeddable":true,"href":"https:\/\/saure.org\/cq-nrw\/wp-json\/wp\/v2\/tags?post=25820"}],"curies":[{"name":"wp","href":"https:\/\/api.w.org\/{rel}","templated":true}]}}